高压旋塞阀内表面高频淬火

2″×2(1/2)″×300公斤/厘米~2高压旋塞阀,是我厂的主要产品之一。这种阀体的内表面锥度孔(见图1)需表面淬火。我们过去曾采用多匝一次加热感应器。试验多次都是温度上不     

2V-~5/_(10)空气压缩机性能分析

<正> 随着我国石油工业的发展,深井钻机日益增加,钻机气路系统对压缩空气的压力要求也从6～9公斤/厘米~2提高到9～11公斤/厘米~2,因而急需一种排气压力为8～12公斤/厘米~2,排气量在6米~3/分左右的空气压缩机与之配套。但在我国压风机系列中,这种压力等级的压     

长-Ⅱ型压裂井口

<正> 长庆油田开发的油层多为低渗透率油层,压裂油层的措施较复杂。多年来,压裂施工中都采用压力为250公斤/厘米~2的采油树作为井口装置,施工时压力往往超过250公斤/厘米~2,很不安全。当压力超过500公斤/厘米~2时,就很难施工。针对这种情况,我所于1980年7月     

关于三缸单作用活塞钻井泵活塞缸套摩擦副的研究

三缸单作用钻井泵的活塞—缸套的工作条件因有润滑冷却液冲洗而改善,也因负荷冲数增高而加重,故研究该摩擦副的寿命,进一步改进活塞十分重要。为此,在格罗兹内石油管理局(ГрозНефть)的矿区井场上,用2P—500泵进行这方面的试验研究。试验是在泵压为250公斤力/厘米~2,冲数为70冲/分,用高磨砺性泥浆,其密度为1.95——2.05克/厘米~3,温度为50——75℃条件下进行的。     

泥浆泵易损件使用寿命达到美国同类产品水平

为了提高产品质量,机械工业部编制了100项基础件攻关规划,第47项是提高石油钻机泥浆泵易损件使用寿命。泥浆泵易损件名称活塞使用寿命(小时) 300 使用工况: 泵压:165公斤/厘米~2; 冲数:80～120冲/分; 在使用泥浆净化系统情况下,泥浆含砂量小于1％的工况。一、活塞攻关前活塞一般使用寿命为100小时。由兰州石油机械研究所与兰州石     

阀座防沉间隙的设计与计算

<正> 在近期以来的国内外石油和天然气钻井中,钻井泵的工作压力有明显地提高。在我国,钻井泵泵压已由原来50～100公斤/厘米~2提高到100～200公斤/厘米~2;在国外,喷射钻井比较普遍,钻井泵泵压多在200公斤/厘米~2以上。在泵的设计方面,大功率、高压力的钻井泵     

1.4米~3高压球形气瓶的爆破试验

我厂于一九六九年末,曾用第一台1.4米~3高压球形气瓶试制产品作过低温爆破试验(环境温度为-18℃)。在加压到740公斤/厘米~2时,气瓶突然爆破,该压力与估算爆破压力(950公斤/厘米~2～1000公斤/厘米~2)相差较远。裂源产生在上半球人孔加强板和球体连接的焊缝与球体的交界处,在此断面上有较大的应力集中,且焊缝上有未熔合缺陷。所以,爆破前气瓶各部位都未发现明显的塑性变形,破裂特征是一种脆性破坏。     

700公斤/厘米~2压裂管汇弯头锻造毛坯制造工艺

700公斤/厘米~2压裂管汇中的2″活动弯头和φ54活动弯头的工作压力为700公斤/厘米~2,试验压力为900～1000公斤/厘米~2。在压裂施工时,携带石英砂的高压压裂液以很高的速度流过弯头内孔,使弯曲部位外侧的孔壁严重磨损,甚至被磨穿。如用铸钢毛坯制造这种弯头,不能保证质量。过去我厂制造这类弯头时,先锻成实心直角形,然后从两端钻孔相通。     

聚合釜的补焊

上海高桥化工厂的一台ABS聚合釜原由上海四方锅炉厂、上海化工设计院和高桥化工厂等单位用1Cr13不锈钢设计试制的。聚合釜直径为2米,高3.4米,容积1~0米~3,壁厚20毫米。外夹套系用δ=10毫米的A_3钢板制成。其①操作压力为25公斤/厘米~2(罐内),6公斤/厘米~2(夹套);     

中48定向井7″油层套管固井及其初步认识

中48定向井成功地在(8 1/2)″井眼中下入7″油层套管。本文总结了下套管的有关计算及施工经验,并指出定向井可以采用直井的井身结构,但需控制全角变化率小于15度/100米。     

瑞典Avesta厂超压处理奥氏体不锈钢设备

A超栽处理骏类球罐,直径10.6米,容积600米。,设计压力3公斤/厘米。,设计温度110。C。A 超载处理酸类贮罐,球罐书9。2米,设计压力2。5公斤/匣米。,100。C;圆筒容器4)7米,lj_12米,3.5公斤/厘米0,100。C。▲超载处理纸浆慷煮器,直径6米,高12.9米,窖_}I{250米。,设计压力12公斤/幢米。,他汁温度190。C。▲超载处理液瓴球罐,小1 4.1米,容积1400米。,一183。C。瑞典Avesta厂超压处理奥氏体不锈钢设备@陈建存     

适用于高压钻井的水龙头冲管盘根

当采用低于2500磅/吋~2。(176公斤/厘米~2)的泵压进行钻井作业时,普通的水龙头就可以满足要求,一般不需要经常更换冲管等元件。试验表明,在高压情况下,水龙头冲管部分的动密封,往往在相当短的时间内     

知识问答

一、泵的主要技术性能指标有哪些? 答:泵的主要技术性能指标有:流量、扬程、功率、效率等,现分述如下。 1.流量 单位时间内通过泵出口的液体量叫做泵的流量。通常化工用泵采用体积流量,单位为米~3/小时。 2.压头(又称扬程) 是指单位重量的液体通过泵的作用所获得的总能量,也就是单位重量的液体在泵出口的总能量与入口总能量的差值。通常压头的单位采用米液柱或公斤力/厘米~2。     

SHB2(1/2)″S—φ43(200方/日)水力活塞泵试验简况

为了贯彻稀井高产方针以及为海洋油田开发提供新的大排量机械采油设备,我所在厂内外有关单位的协助下,研制成了在2~1/_2~″油管内用液力起下的200方/日水力活塞泵。一、200方/日水力活塞泵设计的基本技术参数:最大下泵深度:2000米;活塞直径:43毫米;液马达和抽油泵活塞面积之比:1:1.16;冲程长度:800毫米;抽油泵理论排量(容积效率等于1时):50冲/分时为160方/日;60冲/分时为200方/日;动力液消耗量和抽油泵排量的理论比值为1:1.15;沉没泵机组:最大外径 59毫米;总长 3387毫米;重量 37公斤;泵工作筒:最大外径 108毫米;总长 3644毫米;     

多金属重整中的新型设备

目前我国处理量15万吨/年催化重整装置,大部份采用单铂催化剂。为了提高芳烃产率,近年来相继试制成功双金属及多金属催化剂,并投入生产。双金属和多金属重整操作压力和空速都比较低,一般压力在14～16公斤/厘米~2,空速为2时C_ 右。(单铂重整操作压力一般为25～30公斤/厘米‘,空速3时~(-1)左右),要求循环氢系统压力降尽量小,以节省压缩机功率的消耗。我厂新建15万吨/年多金属重整装置如按原设计采用轴向反应器,当空速为2时~(-1),     

表面活性剂驱油

注水后残留在多孔介质中的油珠只靠增大压差很难从小喉经毛管中驱替出来。因为油水间的界面张力约为30达因/厘米,驱动所需要的压差为100公斤/厘米~2·米,而注水时压差仅为2～4公斤/厘米~2·米,远小于驱动压差。利用表面活性剂降低油水界面张力,是提高原油采收率的一种方法。当表面活性剂进入多孔介质,使油水界面张力降低到10~(-3)达因/厘米以下时,注水后的残余油即可在通常的注水压差下被驱出。     

蒸汽马达的推广使用

我厂老锅炉共有六台,总蒸发量为165吨/时。有除氧器两台,低负荷时用蒸汽约4～8吨/时。汽源压力为9公斤/厘米~2,温度270℃,经过节流降压至1.5公斤/厘米~2使用。由于蒸汽通过节流从9公斤/厘米~2降到1.5公斤/厘米~2使用,造成浪费。为此于1981年8月安装了两台65千瓦蒸汽马达。一号蒸汽马达每小时发电62度,二号蒸汽马达代替一台65千瓦的电动机,每小时可节电45度,两台蒸汽马达全年可节电85.6万度,共节省电费7万元。根据动力分厂老锅炉车间蒸汽马达运行数据估算,一吨蒸汽压力从9公斤/厘米~2降至1.5～3公斤/     

丙烷压缩机轴封和气阀的改进

我厂丙烷脱沥青装置,有三台丙烷压缩机。其中一台为国产4L-10/22型压缩机,其主要参数为:排气量10米~3/分;转速400转/分;一级吸气和排气压力分别为0～0.2和3.5～4.5公斤/厘米~2,二级排气压力为22公斤/厘米~2,排气温度160℃以下。该机自1981年初投产以来,运转一直不正常,一般只能开车半个月左右,严重时几天就发生故障,且必须停机修理。后来通过检查发现其主要问题是,活塞杆密封泄漏和气阀损坏。我们在结构上作了某些改进后,现在已能正常运行。现就有关情况简介如下。     

微量泵的试制

所试制的微量泵最大流量120—150毫升/小时,最小流量15毫升/小时,出口压力可达130—150公斤/厘米~2。泵的计量精度与柱塞行程长度有关,在30—100%相对行程长度内,计量精度一般为±2%。还介绍了泵的结构,工作原理,制造使用情况,以及存在问题。     

论钻井泵科研设计中的几个问题

作者针对我国东部油田岩性特点,提出进一步提高泥浆泵泵压(持续工作压力350公斤力/厘米~2)和井底水马力,可望较大幅度地提高机械钻速和降低钻井成本。它是发展优选参数钻井的前提条件之一。文章还介绍了美国三缸泵额定冲数的变化,讨论了要不要配备灌注泵问题。建议今后在标准中对各级钻机的泥浆泵配置,以及泵的冲程长度、额定冲数、额定功率等基本参数不作指令性规定,以利于产品的发展和竞争。油田和井队可根据实际需要选用泥浆泵和驱动传动机组。