动态硫化丁腈橡胶/聚丙烯热塑性弹性体的耐油性能

研究了不同相容剂、硫化体系、增塑剂以及成型温度对动态硫化丁腈橡胶／聚丙烯热塑性弹性体(NBR／PPTPV)耐油性能的影响。结果表明,当端氨基液体丁腈橡胶(ATBN)为5份,马来酸酐接枝聚丙烯(MP)为10份时,ATBN／MP增容的TPV具有优异的耐油性能;酚醛树脂硫化TPV的耐油性能比过氧化二异丙苯(DCP)、溴化树脂硫化的TPV都要优越;聚酯增塑TPV的耐油性能优于邻苯二甲酸二辛酯(DOP)增塑的TPV;热成型温度对TPV的耐油性能影响不大。     

高性能NBR/PP热塑性硫化胶的制备与研究

研究了马来酸酐接枝聚丙烯(MP)、氯化聚丙烯(CPP)以及端胺基液体丁腈橡胶(ATBN)和马来酸酐接枝聚丙烯复合增容剂对NBR／PP共混体系的增容效果。采用溴化树脂体系、酚醛树脂体系和DCP体系。分别对共混体系的动态硫化效果进行了讨论。研究了DOP和聚酯对共混体系的增塑效果及耐油效果的影响。对TPV的相态结构、力学性能和耐热油性能研究表明：用ATBN／MP增容的共混体系经酚醛树脂动态硫化后，可以获得相态结构精细、性能优异的TPV；聚酯增塑剂是NBR／PP共混体系的一种比较理想的增塑剂。     

硫化剂TCY/硫黄并用硫化体系对ACM性能的影响

研究硫化剂TCY/硫黄并用硫化体系对丙烯酸酯橡胶(ACM)性能的影响.结果表明,硫化剂TCY和硫黄用量对ACM硫化胶的耐油性能影响不大;当硫化剂TCY用量为1.5份、硫黄用量为0.3份时,ACM胶料的硫化速度较快,硫化胶各项性能较好,特别是耐热空气老化性能优异.     

增塑剂对丁腈橡胶/聚丙烯热塑性硫化橡胶性能的影响

研究了邻苯二甲酸二辛酯(DOP)、偏苯三酸三(2-乙基己酯)(TOTM)、聚酯和邻苯二甲酸烷基.苄酯4种增塑剂对丁腈橡胶(NBR)聚/丙烯(PP)热塑性硫化胶(TPV)邵尔A硬度、耐油性能和流变性能的影响,并用透射电镜分析了4种增塑剂对NBR/PP TPV相态结构的影响。结果表明,TOTM的增塑效果最好,可制备出低硬度、高耐油和流动性好的NBR/PP TPV,并且分散相的粒径小、大小均匀;随着TOTM用量的增加,NBR/PP TPV的邵尔A硬度降低,流动性提高,但TOTM用量不宜超过50份。     

剪切速率对乙烯-丙烯酸酯橡胶/聚偏氟乙烯热塑性硫化胶性能的影响

采用动态硫化法制备了乙烯-丙烯酸酯橡胶（AEM）/聚偏氟乙烯（PVDF）热塑性硫化胶（TPV）,考察了动态硫化过程中转子剪切速率对TPV微观相态结构及性能的影响。结果表明,动态硫化过程中转子的剪切速率越快,AEM和PVDF更易发生相转变,微观相态结构更加精细,形成具有“海-岛”结构的TPV。随转子的剪切速率加快,TPV的拉伸强度和扯断伸长率均先增大后减少。当剪切速率为75 r/min时,AEM/PVDF TPV具有较好的力学性能,拉伸强度达到14.84 MPa,扯断伸长率为246%,TPV具有更加优异的耐热油和热空气老化性能。     

交联硫化体系对PP／POE／EPDM热塑性弹性体性能的影响

采用动态硫化法制备聚丙烯／聚烯烃弹性体／三元乙丙橡胶（PP/POE／EPDM）共混型热塑性弹性体,研究了交联前后不同POE／EPDM并用对比体系力学性能的影响。采用交联剂过氧化二异丙苯（DCP）及DCP／S硫化体系对PP／POE／EPDM体系进行硫化,研究了力学性能的变化。结果表明,EPDM可有效降低材料的硬度和断裂永久变形。助交联剂硫黄（S）对PP／POE／EPDM体系有较好的硫化作用,固定DCP用量为3份,S用量为0．4份时,体系力学性能最佳,交联对体系硬度影响很小。     

NBR／EPVC共混胶硫化特性和耐油性能的研究

以NBR／EPVC共混比、DOP用量和DCP用量为变量,研究了NBR／EPVC共混胶的硫化特性（最小转矩和最大转矩）和耐油性能（耐油质量变化率和体积变化率）。结果表明,随EPVC用量的增加,共混胶硫化特性变差．硫化速度减慢,耐油性能下降;随DOP用量的增加,共混胶硫化性能变差．硫化速度变化不大,耐油性能先提高后下降;随DCP用量的增加,共混胶硫化性能改善,硫化速度加快,耐油性能下降。     

ABS/NBR热塑性弹性体的制备

采用动态硫化法制备了丙烯腈-T二-苯乙烯3元共聚物／丁腈橡胶（ABS／NBR）热塑性弹性体（TPV），研究了硫化剂种类及用量、NBR中丙烯腈含量、橡塑比、增塑剂等对TPV力学性能的影响。结果表明采用丙烯腈较高的NBR制备的TPV综合性能优良，在试验范围内硫黄用量1．5份为宜。适量的增塑剂可以降低TPV硬度，但会导致拉伸性能下降。实验表明，TPV重复加工性能较好。     

DCP用量对动态硫化POE/PP热塑性弹性体性能的影响

研究了过氧化二异丙苯(DCP)用量对动态硫化乙烯一辛烯共聚物聚丙烯(POE/PP)体系的物理性能以及PP结晶形态和POE相态结构的影响。结果表明:随DCP用量的增加,POE/PP体系的交联密度增大,而断裂伸长率、永久变形和拉伸强度下降。过量DCP的加人会导致PP降解,使体系的熔体流动速率随DCP用量的增加呈上升趋势。DSC分析表明,随着DCP用量的增加,POE/PP体系结晶度下降。微观分析得出,DCP对POE/PP体系相态结构影响显著,当DCP用量为1份时交联POE以较小的颗粒均匀分布于PP连续相中。     

增塑剂及其并用体系对丁腈橡胶／聚丙烯热塑性弹性体结构性能的影响

研究了增塑剂种类及增塑剂并用体系对丁腈橡脚聚丙烯热塑性弹性体（NBR／PPTPV）性能的影响,尤其对其耐油性能、流变性能及微观形态进行了研究。结果表明,采用增塑剂并用体系不仅扩展了增塑剂与聚合物间的混溶范围,还提高了增塑体系的稳定性：将TOTM与DEDB并用后,产品的硬度及耐油性能均得到明显改善,但同时也影响了产品的破碎效应和交联速度,导致TPV颗粒粒径增大。     

硫化剂TCY对CO/ECO共混物性能的影响

研究了硫化剂TCY对均聚型氯醚橡胶(CO)供聚型氯醚橡胶(ECO)共混物性能的影响。随着硫化剂TCY用量的增大，CO/ECO共混物的t10,t90、最大转矩以及邵尔A型硬度增大，扯断伸长率和撕裂强度减小；硫化剂TCY用量为0．8份时，CO/ECO共混物的综合物理性能较好；适当增大硫化剂TCY用量，可提高CO/ECO共混物的耐热老化性能和压缩水久变形性能。     

增塑剂DOP对NBR/PP共混物性能的影响

研究增塑剂DOP对NBR／PP共混物物理性能、结晶性能及流变特性的影响。结果表明，随着增塑剂DOP用量增大，NBR／PP共混物的硬度明显降低，流动性能显著提高；增塑剂DOP用量对共混物的结晶性能影响不大；加入增塑剂DOP，共混物老化后的100％定伸应力和拉伸强度提高，拉断伸长率和流动性能下降。     

P83/DOP对PVC/CPE共混物性能的影响

制备了聚氯乙烯/氯化聚乙烯(PVC/CPE)共混物,研究了改性剂CHEMIGUMP83(简称P83)和增塑剂邻苯二甲酸二辛酯(DOP)对共混物硬度、拉伸性能和耐磨性能的影响。结果表明:适量的P83和DOP并用,可以降低共混物的硬度,改善共混物的拉伸性能;P83可以有效减缓DOP的加入导致的共混物耐磨性能下降的趋势;当DOP用量在25～30phr、P83用量在10～15phr时,PVC/CPE共混物具有较好的物理力学性能。     

TCY/TRA复合硫化体系对ACM/ECO共混胶性能的影响

分别采用TCY/TRA和TCY/NA-22两种硫化体系硫化 ACM/ECO共混胶.研究了不同硫化体系、TCY用量和TRA用量对ACM/ECO共混胶的硫化特性,力学性能、耐热老化性能、耐油性能和高温压缩xxx永久变形性能的影响.结果表明,TCY/TRA硫化体系能使ACM/ECO共混胶实现共硫化;其用量为1.5份/1.5份...     

填充剂、增塑剂对PVC轻型输送带覆盖胶性能的影响

研究了不同填充剂、增塑剂对PVC轻型输送带覆盖胶性能的影响。结果表明：白炭黑对PVC轻型输送带覆盖胶的力学性能、耐磨性能和硬度的影响最大;填充剂用量增加时,拉伸强度逐渐减小,冲击强度、硬度逐渐增大。与DOP,DCP和DOA相比,TXP的增塑效果最好;添加5份增塑剂时有反增塑现象发生．拉仲强度提高。在无毒输送带中应使用环保型环氧大豆油作为增塑剂。     

吸水膨胀型PVC基热塑性弹性体的制备及性能

以熔融共混法制备了吸水膨胀型PVC基热塑性弹性体,表征了PAAS粒子在基体中的分散行为及对复合体系力学性能的影响,并对其吸水膨胀性能进行了表征。结果表明:在PVC/DOP/PAAS复合体系中,PAAS呈均匀分散;随着PAAS含量的提高,复合体系的拉伸强度、撕裂强度、断裂伸长率、扯断伸长率趋于明显下降趋势,而硬度则趋于缓慢增加;在本研究范围内,PVC/DOP/PAAS复合体系均属于热塑性弹性体;当PAAS的加入量超过40份后,复合体系呈现出显著地吸水膨胀行为。     

硫化剂TCY对丁腈橡胶/氯磺化聚乙烯共混物性能的影响

研究了硫化剂TCY对丁腈橡胶／氯磺化聚乙烯共混物性能的影响。结果表明，硫化剂TCY的加入，使NBR／CSM共混物的正硫化时间、最低扭矩和最高扭矩增大，同时缩短了焦烧时间。当硫化剂TCY用量为0．8份时，共混物具有较好的力学性能。适当增加硫化剂TCY用量，可提高NBR／CSM共混物的耐热老化性能和耐油性能。