玻璃纤维增强聚丙烯微孔注塑发泡成型

对不同填充形式下的3种聚丙烯(PP)进行Mucell微孔注射成型试验。根据扫描电镜(SEM)结果得出:3种PP发泡差别较大且出现了明显的分层现象。通过单因素四水平试验法,考察了在微孔注射成型过程中3种PP的熔体温度和注射速度对制品拉伸强度的影响。结果表明:随着熔体温度的增加,发泡材料的拉伸强度基本呈现上升趋势;较低的注射速度得到的样条残余玻纤长度较长,材料力学性能较好;进而得到了发泡样条的宏观力学性能与残余玻纤长度之间的关系。     

泡孔结构参数对微孔发泡聚丙烯力学性能影响

采用化学发泡法制备聚丙烯(PP)微发泡材料,研究了不同泡孔结构参数对其力学性能的影响。结果表明:微孔发泡PP材料的拉伸强度和冲击强度随着表观密度的增加而提高;随着泡孔尺寸和泡孔尺寸分散度的增大,发泡PP材料的拉伸强度和冲击强度都显著下降。     

耗散结构理论在聚丙烯微孔发泡材料中的应用

从系统的角度出发,运用耗散结构理论,对聚丙烯微孔发泡材料中泡孔的长大规律进行分析,从而更深入地揭示了泡孔尺寸大小和泡孔分布的本质.研究结果表明:聚丙烯微孔发泡材料中泡孔的长大系统具有耗散结构特性,二次开模距离L=0.95 mm或气泡内部压力Pc达到阈值Ac时,能从原来的无序状态变为时间、空间或功能的有序状态,使体系向优化方向转变而获得均匀分布的微孔聚合物材料.     

发泡倍率对聚丙烯/纳米二氧化硅复合微孔发泡材料结构与性能的影响

采用双螺杆熔融共混法制备聚丙烯/纳米二氧化硅复合材料。用化学发泡法注塑成型制备聚丙烯/纳米二氧化硅复合微孔发泡材料。研究了发泡倍率对微孔发泡材料结构与性能的影响。结果表明:泡孔平均直径随着发泡倍率的增加先减小后增大,泡孔密度随着发泡倍率的增加先增加后减少;微孔发泡材料的缺口冲击强度随着发泡倍率的增加而增加,拉伸强度随着发泡倍率的增加而线性降低。     

纳米蒙脱土对聚丙烯微孔发泡行为的影响

通过二次开模注塑成型法制备聚丙烯/蒙脱土复合材料的微孔发泡塑料.用扫描电镜对发泡样品的泡孔结构进行表征,研究蒙脱土含量对微孔发泡材料的泡孔结构和注塑成型温度的影响.结果表明:在聚丙烯中加入纳米蒙脱土可以使泡孔直径减小、泡孔密度增加.注塑成型温度范围变宽;加入的蒙脱土含量为5%时,泡孔直径最小、泡孔密度最大.     

聚酰胺6微纤增强聚丙烯复合材料制备及化学注塑发泡性能研究

将原位成纤（INF）和化学注塑发泡（CFIM）技术结合,研究了相容剂对聚丙烯/聚酰胺6（PP/PA6）复合材料微纤形貌、黏弹性、力学性能和CFIM行为的影响。结果表明,PP⁃g⁃MAH相容剂的加入显著减小了PA6分散相尺寸,得到平均直径约265 nm的PA6微纤均匀分布于PP基体中,微纤网络结构的存在和相界面的协同增强效应显著提高了INF复合材料力学强度,拉伸强度相比纯PP提升26.2%,冲击强度相比纯PP提升62 %;基于自制的吸⁃放热平衡化学发泡剂的CFIM实验,制备出泡孔尺寸62 μm、泡孔密度近5×10⁵个/cm³的INF复合泡沫制品,实现了12 %样品减重的同时,相比纯PP泡沫,比拉伸强度提高了17 %,比冲击强度提高了46 %。     

聚丙烯和弹性体SBS共混物的微孔发泡研究

采用二氧化碳作为发泡剂研究聚丙烯(PP)和弹性体苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物(SBS)共混物的发泡行为,为了进一步改善PP的泡孔结构,引入了聚二甲基硅氧烷(PDMS).结果表明,相同发泡条件下共混物的泡孔形态要好,加入PDMS后,泡孔形态得到改善;在高压力降速率和高压力的条件下,泡孔形态进一步改善.     

玻璃纤维增强微孔发泡聚丙烯

采用经表面改性的玻璃纤维(GF)增强微孔发泡聚丙烯材料.结果表明:GF与微孔结构间存在明显的协同增强效应,GF质量含量在17%以上时,微孔发泡PP的拉伸强度和弯曲强度获得显著提高,而冲击强度降低.长径比为13:3的GF相对于长径比10:3的GF对微孔发泡聚丙烯弯曲强度的增强效果要好.微观SEM观察可知,GF的加入不会导致材料内部泡孔变形,泡孔尺寸在30～40μm.     

聚丙烯/纳米碳纤维复合材料微孔注射成型加工与性能研究

将聚丙烯(PP)和纳米碳纤维(CNF)共混后,通过双螺杆挤出制备成不同组份的复合粒料,采用注射成型加工制备实体和发泡试样,研究不同CNF含量对PP基体复合材料性能的影响。结果表明,随着CNF含量的增加,微孔样品中的孔径显著的减小同时泡孔密度增加;注射成型的样品中,添加CNF后的模量和拉伸强度略微降低,但微孔注塑的PP/CNF复合材料的性能呈现出相反的效果。     

二次开模注射成型微孔发泡PP工艺及其性能研究

介绍了聚丙烯微孔塑料注射成型方法——二次开模成型的原理及工艺。由该方法获得的聚丙烯微孔泡沫塑料有较均匀的泡孔分布,泡孔直径都在20-30／μm,密度大约下降了15％,与未发泡的聚丙烯的力学性能相比,虽拉伸强度下降了24．8％,但缺口冲击强度提高了约125％,弯曲强度提高了19．6％。     

影响注塑PP微孔材料结构的工艺参数

介绍了用可发性PP注射成型微孔塑料 ,研究泡孔成核剂、化学发泡剂、交联体系和工艺对注塑聚丙烯微孔材料泡孔结构形态的影响。结果表明 ,调节这些工艺参数可注射成型微孔平均直径小于 1μm、孔密度大于 1× 10 10个 /cm3 的PP微孔塑料。     

聚丙烯/埃洛石纳米管复合材料的力学及阻燃性能

通过熔融共混的方法制备了聚丙烯/埃洛石纳米管(PP/HNTs)复合材料,并表征了复合材料的力学性能、界面性能和阻燃性能。结果表明,HNTs对阻燃PP发挥进一步阻燃作用,当HNTs含量为2 %时,其极限氧指数可达32.0 %,较阻燃PP提高了2 %;其垂直燃烧性能可达UL 94 V-0级;尤其重要的是,HNTs的加入显著提高了材料的力学性能,含2 %HNTs的复合材料的综合性能最佳,冲击强度为5.4 kJ/m2,拉伸强度为36.5 MPa,弯曲强度为41.4 MPa。     

稻壳/PP-LDPE微孔发泡木塑复合材料

考察AC发泡剂用量及稻壳粉用量对复合材料密度、力学性能及微观结构的影响,结果表明:随着AC发泡剂用量的增加,复合材料的密度降低,冲击强度先增加后降低,拉伸强度急剧降低;发泡剂用量为2.5份时,密度最低为0.90 g/cm~3,冲击强度最高为6.4 kJ/m~2.稻壳粉的加入,增加了材料的密度,降低了冲击强度和拉伸强度.综合考虑,AC发泡剂用量为2.5份,稻壳粉用量为30份,复合材料的性能较好.     

碳纤维/聚丙烯复合材料的注塑成型及性能研究

通过注塑成型制备了不同碳纤维质量分数的碳纤维/聚丙烯复合材料,研究了复合材料的流动性、注塑工艺条件、力学性能和电学性能。结果表明,含有碳纤维复合材料的流动性下降,在注塑时须相应提高注射温度;在一定含量范围内,含碳纤维量复合材料的拉伸强度提高;含碳纤维量复合材料的电阻率明显下降。     

注塑工艺参数对微发泡PP/SiO2纳米复合材料发泡行为及力学性能的影响

用正交实验研究了喷嘴温度、注射压力、注射速度和冷却时间等工艺参数对化学发泡法制备的微发泡聚丙烯（PP）/SiO2纳米复合材料的泡孔平均直径和泡孔密度的影响,用Image-pro图像处理软件对复合材料的泡孔尺寸进行了观察和统计,并对其力学性能进行分析。结果表明,在PP中添加纳米SiO2后,喷嘴温度对发泡PP/SiO2纳米复合材料的发泡行为影响最大,其次为注射速度;实验范围内较理想的工艺参数为：喷嘴温度175 ℃、注射压力67.5 MPa、注射速度95 %、冷却时间35 s,在此工艺条件下获得了泡孔平均直径为15.71 m、泡孔密度9.8×106个/cm3的PP/纳米SiO2发泡复合材料,冲击强度达5.45 kJ/m2。     

聚合物/CNTs复合材料制备及其力学性能影响因素

综述了近年CNTs增强聚合物复合材料的制备方法,重点分析了制备过程中影响复合材料力学性能的主要因素,总结了聚合物/CNTs复合材料制备过程中存在的技术难题并对其未来的发展应用进行了展望.     

微孔发泡技术在PP/EPDM复合材料中的应用研究

研究了复合交联剂、复合发泡剂及其用量对PP/EPDM复合材料力学性能的影响。实验结果表明:PP/EPDM(70∶30)复合材料经过微孔发泡后,其力学性能达到PP/EPDM(50∶50)复合材料力学性能;微孔发泡技术的应用可减少复合材料中EPDM用量,达到降低成本的目的。