350 MW 机组自动主汽门门前后疏水管管座更换

华能上安电厂 2 #机 2 #自动主汽门体为美国GE公司生产的 35 0MW机组超高温高压汽轮机配套部件。在 2 0 0 1年 10月中级检修中 ,通过光谱检验发现该主汽门的门前门后两个疏水管座错用为碳钢。将错用材质的两个管座全部更换 ,2 #机 2 #自动主汽门体材质为CrMoV钢 ,壁厚约为 16 0mm ;更换后门前后两管座材质为 12Cr1MoV ,规格 :89mm×30mm。1　焊接性分析2 #自动主汽门门体材质为低合金耐热铸钢 ,管座材质为低合金耐热钢。由于门体壁厚刚性大 ,施焊处理难度较大 ,为避免焊后焊缝及热影响区淬火 ,产生冷裂 ,焊前必须预热 ,温度升高到 2 0…     

锅筒鼓包的维修

河南某公司购进１台我厂１９８９年８月生产的KZL２－８（现型号改为DZL２－０．８）蒸汽锅炉，２０００年锅炉检验所检查时发现锅筒下部有一处约６００mm×６００mm的鼓包，需维修后方可使用，特委托我厂安装工程处制定维修方案，并负责施工。１维修方案遵照《锅炉压力容器监察条例》及实施细则和《蒸汽锅炉安全技术监察规程》的有关规定拟定了维修方案，实施前经郑州市技术监督局锅炉处审查，同意按此方案施工。方案如下：（１）施工范围：挖补锅筒下方约６００mm×６００mm一块。（２）材质：①补板材质为２０g钢板，厚１２mm，其材质…     

X20CrMoV121与12Cr1MoV异种钢的焊接修复

华东两个火力发电厂 # 2机组同时进行大修。A厂机组大修为锅炉受热面主蒸汽管道 (32 5mm× 30mm)为X2 0CrMoV12 1钢 ,上接安全阀 ,安全阀引出短管(133mm× 2 6mm)为 12Cr1MoV钢 ,每个过渡短管为上下两个环形焊口 ,下部焊口与主蒸汽管焊接。B厂 # 2机组大修为汽轮机主蒸汽管道阀门更换 ,主蒸汽管道(35 5 .6mm× 4 0mm)为X2 0CrMoV12 1钢 ,阀门引出短管 (35 5 .6mm× 4 0mm)为 12Cr1MoV钢 ,主蒸汽管与阀门引出管垂直固定 ,形成环形横焊缝 ,主蒸汽管与阀门引出管焊接分布在汽轮机两侧。在X2 0CrMoV12 1和 12Cr1MoV焊接施工中…     

胀接锅炉锅筒、集箱管孔机械划伤的修复

船用454锅炉,其管子与锅筒、集箱间的连接为胀接结构。锅筒材料为20MnMo,壁厚70mm;集箱材料为15CrMo,壁厚40mm。管子规格为φ25mam×2.0mm,φ38mm×3.0mm,φ57mm×3.5mm,一台锅炉共有2830个胀口。     

厚板304L的埋弧焊

我公司为某化工厂生产的反应器属Ⅲ类压力容器 ,筒体材料为 3 0 4L不锈钢 ,规格2 0 0 0mm× 5 995mm× 40mm ,夹套材料为 16MnR ,规格为2 0 0 0mm× 5995mm× 40mm ,决定对该设备采用埋弧自动焊方法焊接。( 1)焊接材料选用SJ60 1配合H0 0Cr2 1Ni10焊丝。( 2 )坡口形状、尺寸见图 1。图 1　坡口形状及尺寸应选用小的热输入 ,在保证焊接质量的前提下 ,用小的焊接电流快速焊 ,尽量采用窄焊缝 ,多层多道焊 ,每焊完一道焊缝或一层焊缝后 ,要等焊接处冷却后再进行一次或次一层焊 ,生产中当焊完一道或一层焊缝后可用水急冷 (用水浇焊缝 ) ,…     

对流管以焊代换新工艺

枣阳化肥厂一台SHF10-25/400型锅炉,材质为20g,壁厚28mm。有444根对流管,上下锅筒共888个胀接口,规格为φ50×3mm,材质为20号无缝钢管。因供货尺寸不符合要求,工厂在安装胀接时又未能及时发现,导致上下锅筒有41个管端翻边小或者无翻边(规范要求翻边7～12mm),     

下向焊对接焊缝的X射线探伤

20 0 0年 5月至 2 0 0 1年 3月 ,锦州石化工程公司承揽了锦州炼油厂内至锦州港原油进厂和液化气下海三条长输管线 (32 5mm× 10mm ,2 73mm× 8mm ,15 9mm× 8mm)的铺设任务。管线材质为X5 0 ,采用下向焊接方法 ,焊根与热焊道焊接时采用纤维素型焊条 ,其它焊道及盖面焊道用碱性焊条。以下就射线透照工艺和技术参数、下向焊的缺陷类型和位置以及产生原因进行分析。1　设备和透照方式根据管径、壁厚和焊接工艺特点选择日本2 5 0 5X型射线机 ,采用双壁单影法多次分段透照。2　拍片张数N和一次透照长度L3的计算要确定管子环焊缝 10 0 %射…     

表面技术在大型电机转子上的应用

某发电厂 70 0kW的大型电机安全运行了 9年多 ,因转子轴承缺油卡死 ,无法使用 ,面临报废。经现场解体后发现 ,转子材质为 4 0Cr,全长 3.5m左右 ,中间装有70 0mm× 1 2 0 0mm的线圈 ,转子一端有两段轴承档 ,均为1 5 0mm× 5 0mm ,单边磨损量 0 .0 7～ 0 .1 0mm ;转子另一端有一1 70mm× 1 0 0mm的轴承档 ,中部有宽约 4 0mm的凹槽 ,深约 0 .5mm。由于该电机为国外进口 ,国内无同类型备件 ,从国外采购至少需要三个月。为了使电机尽快恢复生产 ,经过详细分析 ,决定采用表面技术对磨损轴承档进行修复。图 1　转子结构示意图1　修复方案基…     

0Cr25Ni20热稳定钢过热蒸汽盘管裂纹修复

天然气处理厂所属溶剂油厂加热炉的盘管的材质为 0Ｃｒ2 5Ｎｉ2 0热稳定钢、规格为60ｍｍ× 5ｍｍ ,其经天然气火炬直接加热 ,加热温度为 5 0 0～ 70 0℃ ,管内介质为蒸汽。此盘管使用一年后 ,管子外表面多处出现了裂纹 ,其示意图见图 1。为保证设备的安全运行 ,对其进行了焊接修复。图 1　盘管裂纹局部示意图1　裂纹成因分析0Ｃｒ2 5Ｎｉ2 0钢焊接时容易产生凝固裂纹。主要原因是 :①该钢导热系数小 ,线膨胀系数大 ,在焊接条件下 ,接头中产生较大的拉应力 ;②焊缝组织易形成方向性较强的柱状晶组织 ;③焊缝金属的合金成分较复杂 ,其杂质…     

钢管环焊缝表面裂纹常规无损检测方法检出率比较

对于管道焊缝裂纹缺陷,可采用多种方法进行检测。下面用四种常规无损检测方法进行试验,比较其对裂纹检测的有效性。1　检测对象被检对象为133mm×7mm钢管对接环焊缝,材质20钢,缺陷以横向裂纹为主(有一段4mm纵向裂纹),经显微镜测量,裂纹最大开口宽度为37μm,经解剖,裂纹最大深度为1.6mm。2　检测试验检测标准采用JB4730—1994《压力容器无损检测》。2.1　射线检测正常情况下管道焊口拍片采用X射线、192Ir或75Seγ射线。下面就这三种射线源进行检测试验。正对裂纹透照,该试验裂纹检测角为0°。透照布置见图1,透照时采用两种方法,即不…     

胫骨生物陶瓷复合材料的微结构增韧机理

扫描电镜观察显示胫骨是一种由羟基磷灰石和胶原蛋白组成的自然生物陶瓷复合材料.羟基磷灰石具有层状的微结构并且平行于骨的表面排列.观察也显示这些羟基磷灰石层又是由许多羟基磷灰石片所组成,这些羟基磷灰石片具有长而薄的形状,也以平行的方式整齐排列.基于在胫骨中观察到的羟基磷灰石片的微结构特征,通过微结构模型分析及实验,研究了羟基磷灰石片平行排列微结构的最大拔出能.结果表明,羟基磷灰石片长而薄的形状以及平行排列方式增加了其最大拔出能,进而提高了骨的断裂韧性.     

面向零件形状的计算机图形库的开发

论述了CAD技术中参数化设计的三种建模方法，重点介绍了基于特征的参数化建模原理。在此基础上，分析机械设计中的机构结构，归纳出其零件的几何特征构成。设计了机构CAD图形库，并提出了该图形库生成步骤和人机交互界面。     

FeCrAIW电弧喷涂层组织的致密化研究

采用激光辐照对FeCrAlW电弧喷涂层的组织进行致密化处理,借助扫描电镜和X衍射对涂层的组织进行了分析.测试了涂层的显微硬度.结果表明:涂层组织致密度提高,孔隙率明显降低.随着激光扫描速度的增加,涂层的显微硬度降低.在较低的扫描速度下,涂层与基体之间形成互熔区,涂层与基体之间产生良好的冶金结合.     

Comparative analysis of functional possibilities of methods of pulse treatment of a melt

This paper describes the general features of the functional methods of electrohydropulse, pulse electrocurrent, and magnetic pulse treatment processes of the melt in order to positively vary its crystallizaton ability.     

Effect of solidification rate of the structure of alloys of the system Fe-W

Conclusion In alloy Fe-42% W atomized with a cooling rate during solidification within the limits from 5·10³ to 1·10⁵°C/sec with the maximum cooling rate (not less than 10⁵°C/sec) precipitation of -phase (Fe₇W₆) from the liquid melt is suppressed. In granules of alloy obtained with a high solidification rate it is possible to achieve total dissolution of tungsten in solid solution (42%). Subsequent heating causes precipitation of -phase in dispersed form.I. P. Bardin Central Scientific-Research Institute of Ferrous Metallurgy (TsNIIChERMET) Moscow. Translated from Metallovedenie i Termicheskaya Obrabotka Metallov, No. 9, pp. 34–36, September, 1990.     

高等教育国际化与中国高等教育施化力培育

本文从化层、化型、化向与化力等方面考察高等教育国际化的应然本质属性 ,描述与分析中国高等教育在国际化潮流中表现出的发展态势 ,针对种种态势提出中国高等教育核心施化力培育战略 ,以使中国高等教育乃至世界高等教育真正地走向国际化