提高电渣锭表面质量的控制措施

通过合理调整工艺参数,如金属电极进入后的电流大小、保持时间、冶炼时的电压、起弧时的输入值等,使电渣钢锭表面质量得到有效的提高。     

渣成分对高温合金0Cr15Ni25Ti2MoAIVB电渣重熔Ti烧损率和钢锭表面质量的影响

试验分析了2．5t电渣炉使用4种成分熔渣重熔0Cr15Ni25Ti2MoAIVB合金时的Ti烧损率。试验结果表明，4种渣系中75％CaF2-15％Al2O3-10％CaO三元提纯渣的Ti烧损率最低，为7．0％，并且避免了70％CaF2-30％Al2O3的二元渣系重熔钢锭表面渣沟等缺陷。     

浅析R-26电渣重熔中“Ti”元素的烧损控制

通过对R-26合金电渣的生产分析,总结此钢在电渣重熔时Ti元素的烧损规律,从而找出适合的电渣重熔工艺是适当补加Al粉和TiO2粉,从而达到控制Ti的平均烧损率和减小钢锭两端Ti成分偏差的目的。     

渣成分对高温合金0Cr15Ni25Ti2MoAlVB 电渣重熔Ti烧损率和钢锭表面质量的影响

试验分析了2.5 t电渣炉使用4种成分熔渣重熔0Cr15Ni25Ti2MoAlVB合金时的Ti烧损率。试验结果表明,4种渣系中75%CaF₂-15%Al₂O₃-10%CaO三元提纯渣的Ti烧损率最低,为7.0%,并且避免了70%CaF₂-30%Al₂O₃的二元渣系重熔钢锭表面渣沟等缺陷。     

高温合金电渣重熔锭表面缺陷的分析

电渣重熔高温合金常出现表面缺陷 ,如 :渣沟、波纹状表面、腰带缺陷、分流眼等。本文就缺陷形成原因作深入研究 ,提出消除高温合金锭表面缺陷的措施。1　高温合金成分与电渣重熔工艺参数1 .1　主要化学成分高温合金成分除Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ外 ,主要含有Ｎｉ、Ｃｒ、Ｗ、Ｍｏ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｆｅ等合金元素 ,按最高合金元素的含量可分镍基、铁基和高钴合金 ,按合金Ａｌ和Ｔｉ含量的多少又可分不含Ａｌ和Ｔｉ合金 ,含Ａｌ和Ｔｉ <1 % ;含Ａｌ >1 %和Ｔｉ<2 %合金以及含Ａｌ和Ｔｉ>2 %合金 ,现分析用的高温合金成分如表 1。1 .2　高温合金…     

GH2036合金电渣重熔锭气孔分析

不含Ａｌ、Ｔｉ的铁基高温合金ＧＨ2036、ＧＨ1015、ＧＨ1040、ＧＨ1131等电渣冶炼的材料中容易出现的冶金缺陷有肉眼可见的小气孔、细小裂纹和点状偏析等。对裂纹和点状偏析进行金相观察的结果为硅锰铝氧化物,属ＭｎＯＳｉＯ2Ａｌ2Ｏ3三元系夹杂物,碳化物偏析等。由于采用装入法冶炼,浇注的180ｍｍ方和Φ310ｍｍ母材中氢含量达10×10-6。使用未烘烤的石棉板水分达2.11%～2.47%、铸钢护锭板及结晶器内表面吸附水分和渗漏水等原因造成电渣锭下部气孔较为严重。对上述问题采取有效措施后,统计了1997～1999年电弧炉浇注的Φ310ｍｍ母材13炉,电…     

GH901合金采用电渣重熔工艺时Ti含量的控制研究

主要讨论了GH901合金采用电渣重熔工艺时，不同Ti含量的母材在电渣重熔过程中经过脱氧荆添加量的调整冶炼出合格的电渣锭，进而得出该合金采用电渣重熔工艺时根据母材Ti含量的不同，添加合理的脱氧剂量。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢1.2 t锭电渣重熔过程[Ti]烧损控制的实践

统计分析了1Cr18Ni9Ti钢1.2 t锭电渣重熔过程母材中的Ti含量-[Ti](0.586%～0.839%Ti)、渣中TiO₂含量(2.1%～4.8%TiO₂)和填充比(0.2～0.4)对[Ti]平均烧损值的影响。结果得出,电渣重熔过程电渣锭下部[Ti]的烧损较上部严重;随母材[Ti]的提高,电渣锭中平均烧损[Ti]降低;随渣中TiO₂含量-(TiO₂)提高,电渣锭下部[Ti]的平均烧损β值增加,而电渣锭上部β值没有明显变化,(TiO₂)不宜超过2%;提高填充比有利于抑制[Ti]烧损。     

渣成分对合金0Cr15Ni25Ti2MoAlVB电渣重熔Ti烧损率和钢锭表面质量的影响

试验分析了2．5t电渣炉使用4种成分熔渣重熔0Cr15Ni25Ti2MoAlVB合金时的Ti烧损率。试验结果表明，4种渣系中75％CaF2-15％Al2O3-10％CaO三元提纯渣Ti烧损率最低，为7．0％，并且避免了70％CaF2-30％Al2O3的二元渣系重熔钢锭表面渣沟等缺陷。     

电渣重熔锭ANF-6熔渣渣皮形成的分析

在 16 0kW ,Φ10 0mm× 35 0mm结晶器电渣炉对 4 5钢 2 6 0kg锭重熔过程中形成的 5mm厚ANF 6熔渣 (70 %CaF2 +30 %Al2 O3 )渣皮成分和岩相分析表明 ,渣皮有分层现象 ,靠近结晶器一侧和靠近电渣锭一侧渣皮中的Al2 O3 含量较高 ,为 6 9 2 4 %～ 75 6 2 % ,CaF2 为 2 1 4 6 %～ 2 8 36 % ,渣皮中心 3mm处Al2 O3 含量仅为15 84 % ,CaF2 含量为 81 0 6 %。提出重熔锭上周缘形成“环形小熔池”的熔渣凝固机理 ;采用过冷度大 ,熔点低的熔渣所重熔的电渣钢锭的表面质量比采用熔点高、过冷度小的熔渣的电渣锭表面质量高。     

电渣重熔含Ti钢种[Ti]的烧损

本文通过大量数据的统计，分析了不同的含Ti钢种及同一钢种在不同的重熔条件下[Ti]的烧损情况，得出了在常用渣系中配入一定比例的TiO2、MgO能减少[Ti]的烧损。同时采用较低的电压、较高的电流和较大的渣量以及结晶器与底水箱的绝缘等措施也能降低[Ti]的烧损。     

抽锭电渣重熔718塑料模具钢板坯锭的新工艺

针对大型塑料模具毛坯电渣锭凝固过程中产生疏松和偏析等缺陷,从改变大型钢锭凝固条件角度出发,试图将大圆钢锭改为等截面面积的扁锭,同时采用双极串联供电控制渣池的温度场,以达到提高钢锭凝固质量的目的.本文介绍了采用双极串联、T型结晶器,抽锭电渣重熔工艺生产了0.32 m×2.0 m×4.0 m的718塑料模具钢板坯工业试验,重熔板坯锭的检验结果表明,板坯锭成分、低倍等凝固质量显著提高.     

提高不锈钢重熔锭底部表面质量的工艺探索

我公司的锻件产品人多采用“电炉+电渣重熔”生产钢锭的工艺路线,生产不锈钢重熔锭时,底部常产生夹渣和渣沟,这一问题困扰我们多年.本文介绍了这一问题的解决过程,希望能对我们技术人员提供一些借鉴.     

GH2132合金电渣重熔渣系的研究

通过对GH2132合金电渣重熔过程中Ti成分受不同渣系(四元渣系)影响的试验，总结出现用渣系B比以前所用渣系A更为合理，能有效的控制Ti的化学成分、提高钢锭的表面质量、减小合金轴向Ti的成分波动。     

GH3030合金电渣重熔Al、Ti成分控制分析

对GH3030合金电渣重熔成Ф50mm钢锭，第1批试制生产电渣锭烧Ti增Al的主要原因进行了分析讨论，得出：在电渣重熔初期，渣中TiO2含量很低，而AlO3含量很高，为保持平衡常数KT为一定值，化学反应：3[Ti]＋2（AlO3）□4[Al]＋3（TiO2）向右进行，在钢锭下部[Ti]把渣中（AlO3）的（Al^3＋）还原成[Al]而进入钢中，使钢锭大头端Al成分不合格，为此采取向渣中加入一定量的TiO2粉，能使钢锭Al、Ti成分得到有效控制。     

浅谈2Cr18Ni11Ti钢电渣重熔过程[Ti]的烧损

分析了电渣重熔2Cr18Ni11Ti过程中[Ti]的烧损机理与影响[Ti]烧损的因素,提出了根据自耗电极[Ti]含量灵活制定相应的电渣重熔工艺。     

GH4706大尺寸电渣锭铝钛烧损控制的热力学模型

为减少大型铁镍基合金锭电渣重熔过程产生的铸锭头尾Al和Ti元素分布不均现象.基于分子-离子共存理论建立了GH4706合金电渣重熔过程中Al和Ti元素烧损的热力学模型.根据理论计算分析,使用Wagner公式中一阶活度相互作用系数可以计算铁镍基合金熔液中Al和Ti元素活度.将Fe和Ni视为基体,不考虑Ni元素对合金中其他组...     

T型结晶器抽锭电渣重熔高速钢90 mm方锭新工艺

 晶界处碳化物严重影响高速工模具钢的红硬性和耐磨性能,电渣重熔工艺能够有效地改善钢锭中碳化物尺寸及分布。传统电渣重熔生产较小钢锭的截面尺寸约为[?]200 mm,减小钢锭截面尺寸和增大冷却速率将会进一步减轻碳化物的偏析程度,但将降低生产效率、提高生产成本。采用双极串联、T型结晶器、抽锭电渣重熔新工艺生产90 mm方锭,并与相同熔化速度传统电渣重熔生产[?]200 mm钢锭进行对比试验。对钢锭成分、低倍、夹杂物、显微组织进行检验分析结果表明,90 mm方钢锭中碳化物尺寸和分布明显优于[?]200 mm钢锭,碳化物在后序锻造或轧制过程中更容易被破碎。新工艺电耗也低于传统电渣重熔工艺。     

高钛低铝R—26合金电渣重熔过程中钛烧损的分析

本文讨论高钛低铝R-26合金电渣重熔过程中钛的烧损问题。通过渣中加TiO_2粉量的变化,重熔过程中补加Al粉和电极粉的方法熔炼电渣锭,并对其Ti、C含量进行化学分析,与电极棒成份进行对比分析,从而得出起保钛作用的是Ti_3O_5,并非TiO_2;Al粉的加入起到间接保钛的作用;补加的少量电极粉在重熔初期低温时引起少量增碳,而在高温下则与TiO_2反应生成Ti_3O_5。