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通过对水轮发电机分辨定子机座工地组装时测尺寸的研究,首次总结出有机座组装测量数学模型,并经实践验证了数学模型的可行性,为指导工地机座焊接提供了良好的监控方法。 相似文献
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随着电机制造业的发展,空冷发电机以其性能稳定、成本低、维护方便等诸多优点,越来越受到广大用户的欢迎。目前国外200MW空冷汽轮发电机已经成为定形产品,而国内在大容量空冷发电机的设计、制造方面尚处于起步阶段。哈尔滨电机厂有限责任公司研制的135MW级空冷机组,其定子机座为内、外机座通 相似文献
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水口水电站1#机发电机定子机座现场组焊时,主要施工困难在于:设计技术要求高;焊缝焊接量大;焊接变形难以控制。为此确定了以预装测量原始数据为依据,预留焊接变形余量和合理处理分瓣合缝间隙,对焊接过程中的变形进行严格监视,防止和控制变形等几项主要工艺措施,从而有效地控制了焊接变形,使1#机定子的首次组焊工作一次获得成功。为大型水电站发电机散装定子的现场分瓣组焊提供了成功的经验。 相似文献
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对三维强化抛光振动台的初始结构模型进行试验模态分析,获得了各阶模态参数,分析其结构动力特性,并与有限元模态分析结果进行对比,验证了有限元模型的正确性。进而为实现结构的优化设计提供依据。 相似文献
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由于近几年我国经济的飞速发展,对电力的需求也越来越大,要求电机制造企业的工期越来越短,而我厂采用的CO2气体保护焊由于飞溅大,焊渣又很难清理,这样给工期的保证制造了很大的难度,因此急需一种材料能够解决此问题。药芯焊丝气体保护焊的特点正好克服了飞溅大、难清理的弊端。因此,我们准备将此种焊接材料推广应用到产品上。 相似文献
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对断裂失效发电机定子进行分析,结果表明由于紫铜导线形变加工后退火再结晶组织不完全,在受拉应力形变最大处存在微裂纹形核的可能性,致使在长期运行中,空气中的O2不断由此扩散到导线内部与Cu形成Cu2O,同时环境中所含的H2和CO等还原性气体不断将形成的Cu2O还原成Cu,并释放出H2O和CO2,产生沿晶裂纹,最终导致该导线断裂。 相似文献
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振动是激光切割机面临的问题之一,它能造成加工误差,影响零件加工精度。模态分析主要用于确定结构或机器部件的振动特性。运用有限元分析软件ANSYS对激光切割机整机进行模态分析,研究了整机的无阻尼自由振动,得到了整机机械系统的固有频率和振型。通过分析激光切割机的各阶振动模态的特点,得到后续的动态分析步长必须小于0.0072s这个周期,才可以保证模型计算准确性的结论。最后通过实验结果与理论结果对比,验证了建模的合理性,为动力学分析和优化设计提供理论依据和条件。 相似文献
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采用有限元分析软件ANSYS对数控转塔冲床机身进行有限元模拟,并与实验相结合,对其进行模态分析和优化设计,得到机身的最优结构模型.由分析可知,改进后的机身动态性能得到了极大提高. 相似文献
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提出了一种基于自激励的数控机床模态参数提取方法,利用该方法对XHK5140机床进行了实验模态分析,得到该机床的前4阶模态参数,并且将其和计算模态分析结果进行比较,验证了该方法的有效性。解决了传统模态实验设备难以激励大型数控机床的问题。 相似文献
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在拉臂装置设计过程中,副车架作为车身主要重量的直接承载体,在工程中承受多种复杂载荷,是决定整车寿命的关键结构件。利用NX软件高级仿真对3t拉臂装置副车架进行了模态分析,得到了其自由模态参数和工作状态下的模态参数,从而为整车的动力性能分析、降低整车振动、减少部件的疲劳失效提供了依据,同时为其他吨位的拉臂装置副车架模态分析提供了参考方法。 相似文献
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为提高下肢外骨骼机器人的性能,需对下肢外骨骼机器人部分零件进行结构优化。针对下肢外骨骼机器人大腿板,利用拓扑优化方法,将零件的模态数据作为优化依据。首先建立零件的三维模型,将其导入到Workbench软件中进行静力学分析和模态分析,得到大腿板在最大工作载荷处的最大应力和最大应变以及大腿板前4阶固有频率和最大振幅。然后进行开槽处理,将槽宽设为变量,求解出不同槽宽下的模态参数。最后根据固有频率和振幅参数,在满足减重需求和零件强度需求的情况下,选定槽宽的最优值。经开槽处理后大腿板质量减少明显,固有频率有所减小,抗振性能有所下降,但依然能够满足工况需求,且零件的静力学分析也能够满足要求,故验证了拓扑优化的可行性,对下肢外骨骼机器人结构优化具有参考价值。 相似文献
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针对数控蜗杆砂轮磨齿机磨削过程中具有简谐振动的特点,建立其主轴系统的三维有限元模型。利用有限元分析软件ANSYS进行模态分析和谐响应分析。通过模态分析求解获得了主轴系统的固有频率和振型,并研究了角接触球轴承支承刚度对其固有频率的影响;通过谐响应分析获得了主轴系统的变形—频率响应曲线,最后通过计算临界转速来验证主轴系统是否发生共振。研究结果表明:增大角接触球轴承的支承刚度有利于提高主轴系统的固有频率。磨削激振力的频率在600Hz附近时,变形—频率响应曲线出现了最大的峰值响应为6.56μm。为了避免共振,主轴系统的工作转速应尽量避开一阶临界转速。 相似文献