超级不锈钢的种类

超级不锈钢一般分为五类，即超级马氏体不锈钢、超级铁素体不锈钢、超级奥氏体不锈钢、超级双项不锈钢、马氏体时效不锈钢。     

不锈钢概论（9）

3马氏体不锈钢的发展和性能特点马氏体不锈钢是一类可通过热处理（淬火、回火）①对其性能进行调整的不锈钢。按它们的成分特点可分为马氏体铬不锈钢（Fe—Cr—C马氏体不锈钢）和马氏体铬镍不锈钢（Fe—Cr—Ni马氏体不锈钢）。     

2Cr13A马氏体不锈钢纵裂漏钢机理及控制

针对2Cr13A马氏体不锈钢属于包晶钢以及马氏体不锈钢的物理特性,结合邢钢炼钢厂6#连铸机生产实际情况,分析了2Cr13A马氏体不锈钢纵裂纹和纵裂漏钢形成的机理,提出了优化工艺措施,使纵裂漏钢得到有效控制。     

马氏体不锈钢成分、工艺和耐蚀性的进展

介绍了马氏体铬不锈钢、马氏体铬镍不锈钢和马氏体时效不锈钢的进展和发展动态,讨论了化学成分、热加工、热处理工艺对马氏体不锈钢组织和耐蚀性的影响。当前国内开发的新型马氏体不锈钢主要为符合给定服役条件的专用钢类。优化化学成分,提高钢的纯净度,通过热加工和热处理工艺控制钢的组织,进行表面处理是提高马氏体不锈钢耐蚀性的有效途径。     

TRT发电机静叶承压缸叶片修复工艺

介绍了马氏体不锈钢1Cr13Mo叶片补焊工艺,根据厂里要求修复后要达到的效果、马氏体不锈钢的特性、叶片磨损程度和工期要求合理制定焊接修复工艺,圆满完成叶片修复工作,目前机组运行正常。     

高碳马氏体不锈钢9Cr18Mo生产工艺的改进

本文介绍了高碳马氏体不锈钢9Cr18Mo的性能和用途，以及2001年围绕该钢种攻关指标所开展的技术质量工作，使该钢种各项技术性能符合GB1220－92交货技术条件，并使我厂从试制阶段的零星组距形成到目前Φ20mm-Φ100mm多组距的大规模生产，解决了原来该钢种成本倒挂的现象，并逐步以优势的产品质量占稳了市场，综合成材率，订货量，产值攻关目标全面完成。     

近年来国外不锈钢发展状况

由于ＡＯＤ和ＶＯＤ精炼技术和连铸技术在不锈钢生产上的应用,促进了不锈钢钢种和产量的发展。本文简单介绍了近年来国外不锈钢生产现状,并较详细地以马氏体、铁素体、奥氏体、双相和沉淀硬化型不锈钢五大系列分门别类地举例说明了国外不锈钢钢种的发展状况。     

马氏体不锈钢板坯连铸保护渣研制与应用

 由于钢种特点,连铸马氏体不锈钢板坯容易产生裂纹缺陷,影响生产节奏和修磨效率;同时,由于采用通用型保护渣,也无法针对马氏体不锈钢板坯质量问题做出进一步改进。因此,尝试马氏体不锈钢板坯连铸保护渣的国产化研制和使用,通过保护渣碱度、CaF等的不同范围与保护渣结晶、黏度性能的关系研究,确定采用高碱度、低黏度、高结晶性的保护渣设计原则,并由此得出了适应马氏体不锈钢板坯连铸的保护渣设计方案。实际使用过程中,板坯纵裂率下降幅度达到30%,证明了马氏体不锈钢连铸板坯保护渣设计和研制的合理性和可行性。     

30Cr13马氏体不锈钢分层形成原因及改进

针对鞍钢联众(广州)不锈钢有限公司30Cr13马氏体不锈钢在热轧生产过程中存在分层的质量问题,采用DSC热分析试验方法结合钢坯不同位置能谱分析,确定了芯部严重偏析和出钢温度高是造成该问题的主要原因.通过采取强化连铸一冷冷却强度、降低热轧出钢温度等措施,中间坯分层程度明显减轻,分层比例下降明显,黑皮成材率提高约2％.     

烧结马氏体不锈钢的热处理

本文对烧结 4 10马氏体不锈钢的淬、回火行为进行了研究 ,分析了热处理工艺参数对该种烧结马氏体不锈钢硬度的影响 ,为优化烧结 4 10马氏体不锈钢的热处理工艺提供了技术参考     

20Cr13马氏体不锈钢表面麻坑缺陷成因分析

以表面出现质量问题的20Cr13马氏体不锈钢餐刀为研究对象,描述了20Cr13马氏体不锈钢热轧板经抛光后表面麻坑缺陷的宏观形貌特征,并采用扫描电镜对表面麻坑缺陷的形态、组成进行微观分析。结果表明,麻坑缺陷的微观形貌为大小不同的孔洞、凹坑和压痕;孔洞边缘处存在大量氧元素的富聚,表明在孔洞边缘存在大量的氧化皮;凹坑处会伴有硅酸盐类夹杂物存在,加速凹坑处的点蚀和缝隙腐蚀,促使孔洞缺陷形成;压痕是由存在大量不同方位且相互垂直的划痕组成,划痕的方向与对餐刀氧化皮打磨方向一致。由此可知20Cr13不锈钢热轧板的氧化皮厚度以及夹杂物的存在对麻坑缺陷的出现有着重要影响,因此减少热轧氧化皮的厚度和提高钢水纯净度可有效地避免麻坑缺陷的产生。     

超马氏体不锈钢性能评价方法的最新进展

可焊接超马氏体不锈钢可代替碳钢、双相不锈钢以及复合钢用作输送具有腐蚀性的石油及天然气的管道。超马氏体不锈钢在零下40℃仍具有较高的强度、优良的焊接性能以及可接受的断裂韧性。在北海石油及天然气生产中，经过调整成分的低碳马氏体不锈钢计划广泛应用于具有中等酸性条件的海下油气输送管线及海上管道。未来的应用还包括岸上的设备。作为使用超马氏体不锈钢的先驱者，STATOIL已经为在北海地区位于Gullfaks的卫星城及Asgard油田所用的各种13铬超马氏体不锈钢制定了标准。这些项目所用的铬钢大约有2万t无缝管，规格从152mm到305mm。     

合金元素对马氏体时效强化不锈钢力学性能的影响

探讨了合金元素对马氏体时效不锈钢各项力学性能的影响规律,结果表明：影响强度和硬度的最主要合金元素是Ti,Cu是最有效的改善马氏体时效强化不锈钢的断裂韧性的合金元素,合金元素Ni和Mo对强度、硬度以及韧性的影响不是很大。并在此基础上进一步优化了马氏体时效不锈钢的合金成分,该成分的合金钢具有超高强度（Rm=1610MPa）的同时保持了高韧性（KIC=94MPa·m1／2）,达到了超高强度高韧性合金钢的标准。     

浅析马氏体不锈钢1Cr17Ni2中影响铁素体含量的因素

通过改变１Ｃｒ１７Ｎｉ２马氏体不锈钢中Ｃ、Ｎ的含量以及加热温度和保温时间来研究钢中铁素体量的变化。结果发现，Ｃ、Ｎ和Ｎｉ的影响规律各不相同，Ｃ、Ｎ和Ｎｉ与铁素体分别成“突变”、反比和正比关系。加热温度和保温时间影响１Ｃｒ１７Ｎｉ２马氏体不锈钢中铁素体量，并且１Ｃｒ１７Ｎｉ２马氏体不锈钢的表面和内部在同样加热温度和保温时间的情况下铁素体量有较大不同。控制Ｃ＋Ｎ大于０．２３７％，可以避免锭种现象。     

水电行业用超级马氏体不锈钢合金化特点

阐述了水电行业用超级马氏体不锈钢的性能要求以及此类材料成分设计、合金化特点和基本原则。重点分析了合金成分设计对于超级马氏体不锈钢中逆转变奥氏体和6铁素体含量及分布的影响。     

形变马氏体对304L奥氏体不锈钢显微组织和力学性能的影响

非稳态奥氏体不锈钢在经过变形后,极容易产生形变马氏体组织。本实验分析了固溶处理后304L奥氏体不锈钢在5%～50%轧制变形下马氏体显微组织的变化情况,测量了不同变形量下形变马氏体含量。同时分析不同形变马氏体含量对304L奥氏体不锈钢拉伸力学性能,得到形变马氏体含量对材料拉伸力学性能的影响关系。     

2Cr13N马氏体不锈钢纵裂形成机理和控制

针对2Cr13N马氏体不锈钢属于包晶钢的特点,采用ThermalCalc软件计算了2Cr13N马氏体不锈钢的相图。结果表明:2Cr13N马氏体不锈钢在凝固过程中产生约5%的体积收缩,易产生裂纹和凹陷。从凝固组织、初始坯壳受力和化学成分等方面综述了纵裂纹形成机理。分析了浇铸速度、结晶器保护渣、结晶器锥度、一次冷却和二次冷却等工艺和操作对此类不锈钢连铸板坯纵裂发生率的影响,并提出优化工艺,运用于生产实践,降低了2Cr13N马氏体不锈连铸坯纵裂率。     

不锈钢概论（10）

3．2．2马氏体铬镍不锈钢性能特点 传统马氏体铬镍不锈钢中,最早的代表性牌号是1Cr 17Ni2,而低碳和超低碳的高韧性、可焊接铬镍马氏体不锈钢则是马氏体铬镍不锈钢的新进展,它们合金化的目的和合金化的方向见表3．4。     

马氏体不锈钢连铸实践

本文对马氏体不锈钢连铸时产生凹坑及裂纹缺陷的形成机理进行了分析，并结合工厂实际提出了相应的解决措施，很有参考价值。     

马氏体不锈钢连铸实践

对马氏体不锈钢连铸时产生缺陷（凹坑及裂纹）的形成机理进行了分析，提出了相应的解决措施。