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本文通过钢包到中间罐钢液中[N]和[Al]s含量的变化,研究连铸生产过程中钢液的二次氧化。结果表明钢液与空气的二次氧化是一个不容忽视的问题,采用钢包注流保护既可以基本消除二次氧化又可以消除钢包注流冲击造成的卷渣。 相似文献
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出钢时进行脱氧的优点是能保证脱氧后足够的镇静时间,其缺点是脱氧产物Al2O3与悬浮在钢水中的炉渣生成Al-Ca-O系夹杂物,并且残留在钢中。这种夹杂物在轧制时比单一则对。夹杂物的变形能力小,易使罐用薄板产生“边裂”。用炉外精炼装置进行脱氧的优点是能保证渣钢分离,脱氧时不生成Al-Ca-O系夹杂物,其缺点是镇静时间得不到足够保证,夹杂物不能充分上浮分离而残留在钢中。为了利用这两种脱氧方法的优点,新日铁大分厂发明了一种脱氧方法,即:转炉出钢后,向钢包内钢水面上的炉渣中散布铝粉,使渣中Feo降到3%以下,然后从钢包底… 相似文献
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《铸造技术》2017,(1)
通过示踪追踪等方法,系统分析了北方某钢厂采用160吨BOF→Ar Blowing→CC生产工艺生产的Q195钢中氧、氮和非金属夹杂物类型、尺寸、数量、分布、变化历程的变化。结果表明,铸坯平均T[O]为118×10~(-5),[N]为35×10~(-5),显微夹杂平均含量为18.49个/mm~2,以CaO-SiO_2-Al_2O_3-MnO-TiO_2为复合夹杂为主,尺寸在2.5~10.0μm之间;所有夹杂物中含钢包渣污染物的约占41%,含中间包渣污染物的约占33%,含结晶器保护渣污染物的约占18%。钢包顶渣、中间包渣吸附夹杂能力不够,出钢过程中应加钙铝酸盐基渣洗料对钢包顶渣改质,增强其吸附夹杂物的能力,并将脱氧合金化后的2 min氩气大吹去掉,避免钢液面裸露,同时将8 min的静吹时间延长为10~12 min,促进夹杂物的上浮。 相似文献
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为了预测CaO-SiO2-Al2O3-MgO系夹杂物良好变形能力的成分控制范围,采用多温图表示了成分—温度的关系,并借助热力学软件Factsage计算分析了CaO-SiO2-Al2O3-MgO系夹杂物的理想控制范围及对应的钢液成分.结果表明:CaO、Al2O3和MgO含量分别为30%、20%和10%时,夹杂物的低熔点区域最大.若使42CrMoA曲轴钢液中的夹杂物成分落在30%CaO-SiO2-Al2O3-MgO系、CaO-SiO2-20%Al2O3-MgO系和CaO-SiOrA1203-10%MgO系的低熔点区域,同时保证42CrMoA钢中[O]含量的要求,则钢液中w[Al]和a[O]应分别控制在12×10-6和10×10-6、20×104和9×10-6、25×10-6和13×10-6以内. 相似文献
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围绕车轴钢EA1N质量问题,对典型缺陷进行了剖切和磨制,采用SEM-EDS对其进行了能谱分析。研究发现缺陷的类型是以O、Al等元素为主,同时含有少量的Ca、Ti,偶尔出现含有Mg元素的夹杂类缺陷,由能谱分析可知,夹杂物是引起车轴钢EA1N出现缺陷的重要原因。在冶炼过程中,铝氧反应在钢液中形成大量的Al2O3夹杂物,在精炼渣、含镁耐火材料等因素的作用下,钢液中[Mg]、[Ca]等元素含量升高,Al2O3会转变为含有多种物相的复合夹杂物,未能上浮去除而滞留在钢中的夹杂物很容易在随后的轧制和热处理过程中产生危害,引发裂纹等缺陷,直接导致性能下降。本研究为进一步探究夹杂物与车轴钢缺陷的相关性提供了依据。 相似文献
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为验证铝脱氧钢浇注后期钢液上漂浮的夹杂物的性质及成分组成,分析其来源,经试验判断夹杂物为浇注过程中二次氧化生成的Al2O3夹杂物。 相似文献