大容量机组不同补水方式的热经济性分析

基于等效焓降法定量分析了两种补水方式的热经济性差异,通过实例计算结果得出,采用补充水补入凝汽器的方式,可以明显提高机组经济性。对补充水补入凝汽器的补水量和补水进入方式问题进行讨论,补充水应以雾化状态喷入凝汽器的喉部,形成一个均匀分布的雾化带,使其合理利用排气余热,降低冷源损失,并利用低品位抽汽加热,减少高品位抽汽量,提高回热经济性,同时可加快气体的逸出,为除氧创造有利条件。     

化学补水方式对火电厂热经济性的影响

在火力发电厂实际运行中,必须经常向热力系统补充化学水。常见的补水方式有2种:化学水通过凝汽器进入系统;化学水从除氧器进入系统。文中以国产某N25-35的热力系统为例,通过等效焓降法分析2种不同的补水方式对电厂热经济性的影响。理论计算结果表明:补水从凝汽器进入热力系统比从除氧器进入系统具有更好的节能效益,其热效率提高了0.16223%,煤耗下降了0.796g/kWh,1年可节省标准煤149.25t。     

供热抽汽机组化学补水方式节能改造

通过对供热机组凝结水含氧量高的研究分析。采用从凝汽器向热力系统补入化学补充水的方式,能有效降低凝结水含氧量,并且补充水以雾化状态进入凝汽器,可明显改善凝汽器真空。     

某350 MW超临界热电联产机组运行补水雾化技术优化研究

超临界热电联产机组将凝汽器的正常运行化学补水通过喷嘴雾化后补入凝汽器可以有效降低主凝结水的过冷度和含氧量,进一步提高回热系统热经济性和降低机组发电煤耗,最终达到节能降耗目的。     

600MW机组补水部位改造热经济性分析

在火力发电厂运行中,化学补充水的补水部位及数量对机组热经济性有较大影响。采用等效焓降理论,对化学补充水由除氧器补入改为凝汽器补入后的热经济性进行分析,同时进一步分析了由于补水量增加导致凝结水过冷度对机组热经济性影响。最后,以某600MW机组为例进行了定量计算,计算结果表明,虽然过冷度导致热经济性下降,但补水部位改变后总体热经济性是提高的。     

改变补水方式的节能效益和问题

对于热电机组而言，除盐水补充量大，传统补水方式直接补水到除氧器，如改为补水到凝汽器，既有利于溶氧合格，同时节能效果显著。具体分析测算一台C15机组标准工况的节能效益，指出应用中应注意的一些问题。     

350 MW凝汽式机组化学循环水补水方式改进的技术探讨

分析了河津电厂350MW凝汽式汽轮机凝结水系统中凝汽器铜管出现严重腐蚀的原因。叙述了通过改变循环水补水方式，降低凝汽式机组中凝汽器铜管腐蚀程度的方法，指出该方法可降低凝汽机组中凝汽器铜管的腐蚀的结论。     

大流量补水工况下凝汽器真空除氧技术的实践与研究

简述了凝汽器真空热力除氧的关键环节。针对某电厂在凝汽器补水量达400t/h且热井鼓泡除氧装置不投运的工况下,凝结水含氧量即可达到预期水平的情况进行了简要分析,同时对电厂后续切缸运行工况下,如何利用少量的汽轮机排汽来充分降低凝结水含氧量提出一种新的除氧理念。     

真空系统严密性对汽轮机组运行的影响

分析了汽轮机组的真空系统严密性直接影响到凝汽器压力、凝结水过冷度、含氧量的机理,以及对汽轮机组安全运行和经济性的影响,指出了真空系统严密性的重要性。同时还介绍了当今国内广泛采用的凝汽器热力除氧—凝结水聚集器的鼓泡除氧装置的结构、原理和相关数据。     

电站凝汽器补水系统的热经济性分析

根据小扰动理论及热经济性状态方程,对凝汽器系统特性进行了研究,分析了雾化喷洒补水方式对凝汽器真空及火电机组热效率的影响,并通过实例分析了不同补给水方式在不同补给水温度下机组热效率的变化情况.结果表明:一定温度的补给水经过喷嘴雾化处理由凝汽器喉部进入系统时,可以减少系统的冷端损失,降低火电机组的背压,提高系统的热经济性;当补给水温度升高时,ΔP逐渐降低,ΔN缓慢升高.     

凝汽器补水方式改造的经济性分析

对机组在夏季纯凝工况运行时凝汽器补水方式改造的可行性和经济性进行分析,以等效焓降原理计算由此而带来的经济效益,改造后,补水的除盐水达到初步除氧效果,增强了除氧器的运行稳定性,而且使机组后汽缸排汽起到冷却、凝结作用,提高了机组运行的真空度,提高了机组运行的经济性。     

凝汽器污垢在线监测系统

基于一体化过程模型开发平台IMMS,采用过程仿真和热力系统分析方法,以及模块化的建模思路,开发了一种新的凝汽器污垢在线监测系统。实践表明：该系统运行稳定,调试维护方便,通用性好,较好地实现了电厂凝汽器污垢的在线监测,为现场凝汽器的优化除垢提供了依据。     

电厂凝汽器分区运行余热回收技术研究

电厂凝汽器的管束区可以按照冷却水温度分为高温区和低温区,可以单独提取凝汽器高温区的冷却水进行余热回收。利用自行开发的凝汽器数值模拟软件对某电厂一台350MW机组凝汽器在冬季额定抽汽供热工况下的热力性能进行了数值仿真,并对凝汽器进行了分区。凝汽器热力性能数值模拟计算和该机组的实际运行工况表明,在冬季额定抽汽供热工况下,相比常规的凝汽器余热回收方式,采取凝汽器分区运行措施可显著提升余热温度,具有更好的经济和社会效益。     

ＰＹＳ—１４０型除氧器及补水系统节能改造

ｌ概述 东海拉尔发电厂 ２ × ２５ＭＷ中压凝汽式机组,选配的除氧器为北京锅炉厂８０年代产品,型号为ＰＹＳ—１４０型喷雾淋水盘式大气式除氧器,补水方式为直接补入除氧器,补水系统设计为除盐水和疏水（含热网疏水）两路 φ８９ｍｍ管道汇集到一个Ｄｇ５０ｍｍ的调节阀后再进入除氧器。１９８７年我厂投产后一直存在着除氧器排气带水热损失大、补水困难、除氧合格率低、疏水泵排水量小、疏水箱满水溢流等问题,严重影响机组的安全、经济运行。 为解决上述问题提出了两种方案：一是改成水膜式除氧器,需资金１４万元;二是对除氧器内局…     

330MW机组凝汽器改造及其经济性分析

对潍坊发电厂2号机组凝汽器运行现状进行了介绍,分析影响凝汽器性能的主要原因,提出了改造的目标和原则。通过采用新型排管方式、合理调整冷却管支撑间距,并同时更换冷却管材的方法在大修期内对凝汽器进行了改造。改造前后的热力试验结果表明,凝汽器的各项性能指标都有明显提高。     

改变补水方式的节能效益解析

主要论述以深度除盐水作为补充水的中小型火电厂,尤其是热电厂改变补水方式所带来的双重经济效益;补充水进入凝汽器可利用排汽余热,适当减少冷源损失;将补充水入口从除氧器改为凝汽器,可提高回热经济性。     

平衡降流型管束电厂凝汽器热力特性数值研究

通过数值计算与分析,发现引进型300MW汽轮发电机组的凝汽器存在上、下管束模块之间有左右贯通的水平蒸汽通道以及每个管束模块内无独立的空冷区两大技术缺陷,进而指出只有采用整体置换为先进管束才能显著改善凝汽器的热力性能。通过讨论管束水模拟试验和凝汽器全尺寸试验的局限性,指出数值模拟计算是研究现代大型电厂凝汽器热力性能的唯一有效方法。     

抽凝式和凝汽式汽轮机改为背压机的优势

目前我国部分热电厂拆除原有的凝汽式或抽凝式汽轮机,采用背压式汽轮机,以期提高机组运行效率及经济性。背压机组因没有低压回热加热系统,只能采用高压排汽在除氧器中加热补水,造成的热损失较大。因而考虑设计一种新型背压机,它是利用在机内做完功后的低压回热抽汽及排汽来加热补水。方案是把原有的抽凝式、凝汽式机组改造为既可向外部供气,又可用低压回热抽汽及排汽加热补水的机组。因凝汽器被改造为第一级补水加热器,没有冷端放热损失,成为了一种新型背压机,它不仅能节省大量投资,而且能降低热耗,提高机组能效,是一种既可行又经济的改造方法。     

凝汽设备的热力特性和试验

以凝汽设备（凝汽器、射汽抽气器）的热力特性、特性曲线和其热力试验,分别对凝汽器和射汽抽气器有关独特的内容和概念给予说明和论述,对多年来容易混淆的问题给予进一步地阐明。譬如：凝汽器运行中真空值的优劣不单单与射汽抽气器工作相匹配,更与真空系统的严密性有很大关系,而绝不可以得出抽气器设计不当的认识;又如射汽抽气器的出厂试验台的干空气试验所得出的是射汽抽气器和厂示特性,它与电厂随机的汽气混合物试验的热力特性截然不同,但又紧密相联。所述内容乃是对凝汽器和射汽抽气器试验规程的前期工作的补充,通过分析以判定凝汽设备设计质量的合理性和可用性。     

PYS-140型除氧器及补水系统节能改造

1概述 东海拉尔发电厂2×25MW中压凝汽式机组,选配的除氧器为北京锅炉厂80年代产品,型号为PYS-140型喷雾淋水盘式大气式除氧器,补水方式为直接补入除氧器,补水系统设计为除盐水和疏水(含热网疏水)两路φ89mm管道汇集到一个Dg50mm的调节阀后再进入除氧器.1987年我厂投产后一直存在着除氧器排气带水热损失大、补水困难、除氧合格率低、疏水泵排水量小、疏水箱满水溢流等问题,严重影响机组的安全、经济运行.