灰分对焦炭溶损反应起始温度的影响

通过灰分添加实验得到不同灰分含量的焦炭,研究了灰分对焦炭溶损反应起始温度的影响。随着灰分的增加,焦炭的溶损反应起始温度逐渐降低,焦炭灰分由1.63%增加至20%时,溶损反应起始温度由941.6℃降低至927.7℃;Fe2O3、Ca O、Mg O对焦炭溶损反应起催化作用,而Si O2和Al2O3对焦炭溶损反应的影响较小。     

造气炉水夹套出口蒸汽阀阀芯脱落事故的处理

<正>2014年11月27日早班3:38,主操作员发现造气系统1单元2#造气炉水夹套出口蒸汽温度异常,由正常的115℃左右突然无规律上升和下降,温度波动范围在30℃左右。仪表工对检测水夹套出口蒸汽温度的热电偶进行检查,并更换了热电偶后重新开炉,4:35夹套蒸汽出口温度上升至180℃,温度仍上下波动。停运该造气炉并对水夹套进行排污检查,水夹套无缺水现象,且向     

不同尾气处理方式对焦炭热反应性的影响

研究了3种不同的尾气处理方式对焦炭热反应性和反应后强度的影响,结果表明,尾气在炉盖处大火烧掉时焦炭热反应性最高,反应后强度最低;尾气导出用酒精灯烧掉次之;尾气放散时焦炭的热反应性最低,反应后强度最高。在相同的尾气处理方式下,热电偶冷端温度66℃时焦炭的热反应性高于36℃;热电偶冷端温度36℃和66℃的焦炭热反应后强度规律趋于一致。     

不同粒度焦炭气化反应特征的研究

对3种不同粒度的焦炭,分别与CO2进行气化反应测试,得到各粒度焦炭的气化反应特征参数。小于0.074mm焦粉气化反应特征参数与CRI基本不具备相关性,只能用于评价焦炭基质的化学反应性,不能作为焦炭气化特征的评价参数;3~6 mm粒焦气化反应性特征参数与CRI具有一定相关性,可作为评价焦炭的气化反应特征的指标。     

聚合釜传热性能的实验研究及数值模拟

基于CFD模拟与传热实验相结合的方法对5 L夹套聚合釜的传热性能进行研究。建立聚合釜的液固耦合稳态传热模型,获得釜内流体、夹套内流体及金属固体域内温度分布。开展传热实验对模拟结果进行验证,各对比点温度的最大相对误差在1%~5%范围内。通过模拟获得釜内外壁面传热系数及总传热系数,并关联出釜侧及夹套侧 Nu的经验式。结果表明：釜内流体温度分布方差始终在0.002以下,固体域内和传热边界层温度梯度较大,传热边界层厚度约3.8 mm;实验范围内,入口温度和反应放热量对釜内温度的影响显著,入口流速次之,搅拌转速影响最弱;夹套侧传热系数远小于釜侧传热系数,提高夹套侧传热系数是提升传热性能的关键;实验用聚合釜外表面散热量与内外温差呈正比,比例系数约为3.031 W·K ^-1。     

碳溶反应温度对高反应性焦炭热态性能的影响

以钢渣为催化剂添加至焦煤中制备高反应性焦炭,研究碳溶反应温度对焦炭热态性能的影响及焦炭反应后的结构变化。结果表明,添加钢渣后,焦炭的反应性提高;随着碳溶反应温度的升高,焦炭的反应性呈线性增加,而反应后强度先缓慢降低然后迅速劣化;焦炭反应后的比表面积先增大而后减小。     

浅谈煤气发生炉定期检验重点

煤气发生炉广泛应用在陶瓷,冶金、化工、建材等制造行业。煤气发生炉主要包含炉体水夹套和汽包。煤气发生炉水夹套筒体内温度极高并且内部反应复杂。水夹套内水循环不畅将导致水夹套筒体内壁过热,变形,影响使用单位生产,造成经济损失。严重时甚至发生事故。因此对煤气发生炉的定期检验相当重要。     

溶损反应动力学对焦炭溶损后强度的影响

为了分析溶损反应动力学行为对焦炭反应后强度的影响,在1 050℃～1 300℃的范围内,对三种典型焦炭进行了等温溶损反应实验.当焦炭的溶损失重率为25%时停止反应,通过I型转鼓检测焦炭的溶损后强度.结果表明,不同反应性的焦炭发生最严重的劣化梯度反应时的温度不同,高反应性焦炭为1 100℃左右,低于其他两种焦炭.虽然高反应性焦炭发生最严重的劣化梯度反应后的强度很低,但改变反应温度使反应速率加快或减慢都能使高反应性焦炭的反应后强度显著地提高.     

苯萜烯酯的合成

试验将苯酚与莰烯在带有夹套和装有搅拌器的反应锅中反应,夹套中通入规定温度     

锌对焦炭气化反应动力学的影响

锌在高炉内循环富集,会给高炉生产带来极大的危害,弄清锌对原燃料的性能的影响意义重大。本文采用醋酸锌浸泡法向焦炭中引入锌,模拟研究了高炉气氛下锌对焦炭气化反应动力学的影响,结果表明,焦炭气化反应的限制性环节为界面化学反应;富锌后的焦炭气化反应速率k_+均大于普通焦炭,表明锌对焦炭的气化反应有一定的正催化作用,降低焦炭的化学反应活化能,使其反应能在较低温度下发生,但温度的升高会弱化锌对焦炭的气化反应的催化作用,例如,温度在950 ℃时,富锌焦炭的气化率是普通焦炭的2.08倍;而温度在1150 ℃时,仅为1.03倍。     

延迟焦化装置焦炭塔的改进设计

将炼油行业传统焦炭塔的下裙座支撑改为上裙座支撑,在焦炭塔外壁增加一夹套,改变了焦炭塔的受力,避免了塔体下部鼓胀变形和焊缝冷裂纹的产生。大幅度提高了焦炭塔的使用寿命。     

碱金属对焦炭热性能的影响

结合高炉碱害问题,模拟高炉软熔带的反应条件,通过浸渍法使焦炭吸附不同浓度的碳酸钠和碳酸钾,于900 ℃,1 000 ℃,1 100 ℃和1 200 ℃分别测定了吸附碱金属后焦炭的反应性及反应后强度.结果表明,随着温度的升高,焦炭的反应性增高,反应后强度变差.钾、钠对碳溶反应起正催化作用,焦炭中碱金属含量越高,碳溶反应的速率就越快.钾、钠对焦炭碳溶反应的催化作用在低浓度时较强,随着碱浓度的增加和反应温度的提高,其催化作用减弱.     

某陶瓷厂煤气站事故案例分析

1事故名称 夹套缺水盲目加水导致夹套撕裂爆炸 2事故发生时间 2010年8月 3事故造成的经济损失 直接经济损失300万元,间接经济损失：上千万元。     

升温速率及反应温度对焦炭反应性及反应后强度的影响

针对焦炭反应性及反应后强度测试规范性强,测试误差也较大的问题,探索了升温速率及反应温度对焦炭反应性及反应后强度的影响。实验结果表明,随着升温速率的不断的增大,焦炭的反应性在不断的减少,焦炭的反应后强度在不断的增大;小范围改变反应温度,仍对焦炭反应性及反应后强度产生比较显著的影响。升温速率越快,反应初期焦粒内部的温度低于1100℃的幅度就越大,即反应初期焦粒内部在低于1100℃条件下与二氧化碳反应的时间就越长。     

碱土金属Ca的添加方式对焦炭溶损反应的影响

采用前置法和后置法制备添加碱土金属Ca的焦炭.考察不同反应温度下,CO_2对焦炭溶损行为的影响,并运用比表面积测定仪、X射线衍射仪和扫描电子显微镜表征焦炭的微观结构.结果表明:添加碱土金属Ca可以提高焦炭的反应性.当温度达到1 200℃时,后置法焦炭的反应性和反应后强度均高于前置法焦炭的反应性和反应后强度.用随机孔模型模拟了焦炭溶损反应动力学过程,后置法制备的焦炭溶损反应活化能较前置法制备的焦炭溶损反应活化能低.添加碱土金属后的焦炭微晶结构有序性、微晶尺寸和反应前后的比表面积均发生变化.     

芳烃抽余油磺化工艺的研究

以气相三氧化硫为磺化剂,芳烃抽余油为原料,通过气体SO3和芳烃抽余油液膜进行连续的管式气-液反应,考察了SO3气体流量、夹套的水温、进料温度和流量对抽余油磺化收率的影响.实验结果表明,SO3气相膜式磺化反应的条件为：抽余油的进料流量为77 g/min,进料温度为30℃、SO3气体流量为2.5 L/min、干燥空气流量为l00 L/min、改变夹套水温35℃时,抽余油磺化产率最高,最高产率为52.7％.     

CO2与水蒸汽对焦炭溶损反应的影响

采用自制气-固相反应测定仪,于950~1200℃温度范围内研究了焦炭与CO2、水蒸汽的溶损反应. 结果表明,焦炭与水蒸汽反应的气化率约为与CO2反应的2~7倍,随温度升高,二者气化率差距缩小;焦炭与CO2或水蒸汽的反应过程受界面反应控制较明显,可用未反应收缩核模型描述,反应的活化能分别为165.48和82.25 kJ/mol;随温度升高,焦炭颗粒由外到内溶损量呈减少趋势,焦炭与水蒸汽反应比与CO2反应更多发生在颗粒表面;不同部位气孔生成方式不同,焦炭与CO2、水蒸汽反应后,边缘部位大于10 mm的气孔所占比例分别增加66.98%和94.01%,中心部位大于10 mm的气孔所占比例分别降低21.22%和3.30%.     

催化裂化焦炭的生成及其对催化剂性能的影响

分析催化裂化过程中焦炭的生成及其对催化剂性能的影响,焦炭的生成与芳烃和烯烃等不饱和分子烃的环化、氢转移、烷基化以及缩合反应密切相关,在反应初期,焦炭产率处于较低水平且增幅不大,主要来自多环芳烃吸附焦;随着反应深度的增加,焦炭产率明显增加继而急剧增加,主要来自催化反应生成焦及对焦炭前驱物的吸附。焦炭对催化剂性能的影响主要表现在孔道堵塞和酸中心毒害,焦炭主要沉积在分子筛外表面或孔口处,使反应物分子不能进入孔内;残留在再生催化剂上的少量焦炭主要位于分子筛内,导致催化剂比表面积、孔体积和酸量的大量损失。基于以上分析,提出降低催化裂化焦炭的一些措施,为开发低焦炭产率的催化裂化催化剂和工艺提供依据。     

BP型抑制剂抑制焦炭劣化反应动力学

为促进抑制焦炭劣化技术进步,用热重分析法测得不同温度下BP型抑制剂的抑制焦炭劣化反应动力学实验数据,用未反应核收缩模型对所得数据进行拟合,建立了基于BP型抑制剂的抑制焦炭劣化反应动力学模型,确定了模型参数。统计检验表明模型是显著和可信的。根据Arrhenius方程得到BP型抑制剂抑制焦炭劣化反应活化能Ea=285.0kJ·mol-1和有效扩散活化能ED=164.6 kJ·mol-1,均高于未添加抑制剂的空白焦炭试样S0的劣化反应活化能Ea=142.0kJ·mol-1和有效扩散活化能ED=96.3 kJ·mol-1。依模型算得的抑制焦炭劣化反应过程中的外扩散传质相对阻力ηG/∑η、内扩散传质相对阻力ηD/∑η和界面化学反应相对阻力ηC/∑η数据表明,试样S0的反应主要受界面化学反应和外扩散影响,而试样SBP因负载抑制剂,其反应主要受内扩散和界面反应影响。随着反应的进行,两者的劣化反应受内扩散、界面化学反应同时影响。在较低温度下,焦炭劣化反应主要受界面化学反应控制,随反应温度升高,界面化学反应的相对阻力ηC/∑η逐渐下降。     

碱金属对焦炭与CO_2或水蒸汽气化反应的影响

采用自制的气-固相反应装置研究了K/Na对焦炭与CO_2和水蒸汽气化反应的影响.结果表明,K/Na对焦炭与CO_2气化反应的催化作用强于对焦炭与水蒸汽反应的催化作用,焦炭中Na含量由0.045wt%增加到0.727wt%,焦炭与CO_2和水蒸汽气化反应的反应性指数分别增加23.17%和14.35%,反应后焦炭强度分别降低27.55%和18.31%.焦炭中K/Na含量增加,焦炭与CO_2和水蒸汽气化反应明显开始温度、激烈反应温度和反应表观活化能均降低,焦炭中Na含量由0.045wt%增加到0.727wt%,焦炭与CO_2和水蒸汽气化反应明显开始温度分别降低170和20℃,激烈反应温度分别降低165和80℃,Na含量由0.045wt%增加到0.326wt%,表观活化能分别降低22.56和9.26 k J/mol.