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该文简单介绍了海底管线安装和结构分析软件OFFPIPE和S-lay铺管的特点,并结合天津大港油建公司的一条S-lay铺管船,通过计算不同规格管道的铺设水深、张紧力和铺设半径,总结了应用OFFPIPE软件在管道计算中的一些经验,同时也为S-lay管道的实际施工提供理论依据。 相似文献
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国外某油田建设时,在海底管道S型试铺设过程中,单层保温管在经过张紧器后出现配重层开裂以及夹克管与保温层滑脱的现象。为探讨发生上述现象的原因,以便为后续工程的进一步实施提供指导,根据该条单层保温管涂层的技术参数、铺管船施工时的工艺参数以及试铺设过程中出现的问题,开展了模拟压溃试验和剪切试验。研究结果表明,单层保温管的压溃强度仅为468.5 kN/m,剪切试验中压溃管件的整管推脱力仅为944 kN。据此指出,该工程项目的单层保温管铺设施工,应控制张紧器夹持载荷不超过468.5 kN/m,以保证铺管作业的安全顺利进行。 相似文献
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随着国内海洋石油工业发展,铺管作业逐渐走向超深水。HYSY201已经在1500m水深条件下实施了12英寸的海底管道铺设作业。为了进一步探讨HYSY201在超深水条件下大管径铺设作业的可行性,针对HYSY201船舶铺管装备和静态铺管受力分析,论证了1500m超深水的22英寸大管径管道海上施工作业的能力,并获得结论,即静态分析过程中必须放开校核标准,优化阳极作业、弃管回收工艺和防滑颗粒等工艺作业,才能开展1500m级水深的22英寸管道铺设作业。本文的结论为后续HYSY201超深水海底管道铺设作业做了技术论证和方案支持。 相似文献
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张紧器是深水油气管线铺设的核心装备之一,能够保证管线铺设过程中管道以平稳的速度及适中的张紧力水平下放入水中。张紧器上橡胶垫块与管道外壁受压接触,所产生的静摩擦力对维持管线受力平衡起到至关重要的作用。利用自制的试验装置,测试了不同试验载荷条件下橡胶材料与管道试样间的最大静摩擦力,并对接触区变形进行分析。试验结果表明,最大静摩擦力水平随法向载荷增大而上升,静摩擦因数则逐渐下降; 在同一法向载荷条件下,最大静摩擦力随切向载荷增长率的增加而波动; 接触系统静摩擦因数的波动受接触面间的粘性接触力水平与橡胶材料本身粘弹特性共同影响,而粘性接触力水平的作用占据首要位置。因此,在铺管过程中,应重点关注静摩擦因数随管道夹持力变化的规律,同时应选择合理的铺设速度,使静摩擦因数处于较小的波动范围内,防止发生脱管事故。 相似文献
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针对海底单层管道在铺管过程中张紧器附近出现混凝土配重层开裂,以及钢管、钢筋与混凝土界面滑移过大造成的管道失效问题,采用ANSYS软件对海底单层管道结构进行了非线性有限元数值模拟。基于有限单元的粘结锚固方程、混凝土开裂表征模型以及Houde粘结滑移公式对海底管道配重层混泥土开裂、钢筋滑移和接触应力等进行了数值计算。分析结果表明:针对?600 mm×9 000 mm规格管道的数值模拟结果与工程实际施工过程中管道变形、开裂部位非常接近,并且从管道整体应力分布状况以及不同方向钢筋的应力和滑移分析得出管道受损的机理;研究方法可弥补宏观试验无法直观显示钢筋整体受力状况、裂纹延伸方向、裂纹扩展深度以及界面受力与滑移的不足。研究结果可为海底配重管道的数值模拟技术研究、工程设计和理论研究提供参考。 相似文献
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油气管道并行敷设热力影响 总被引:1,自引:1,他引:0
对两条输油管道并行敷设的热力影响规律已有研究,但对输气管道和输油管道并行敷设热力影响情况尚未清楚。采用有限容积和有限差分相结合的数值模拟方法,对工程实际中可能存在的3种典型油气管道并行敷设方式(热油管道与输气管道低温段,冷输油管道或热油管道低温段与输气管道高温段以及热油管道与输气管道高温段并行敷设)的热力影响规律进行了研究。在这3种并行敷设方式下,分析得到了并行敷设的油气管道采用不同管间距时,沿线油温和气温相对于单管敷设的最大温差变化范围和热力分布特征。 相似文献
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以91.44 m自升式钻井平台为目标,采用有限元软件对90 m水深的隔水套管在不同顶部张力的情况下进行力学分析,给出了隔水套管的优化配置及顶部的推荐张紧力和行程。将受到顶部张力的隔水套管简化为位于垂直平面内的梁模型,入泥端简化为固定铰支约束,选用Pipe31单元进行分析。分析结果表明,自升式平台用套管张紧器的配置应根据系统的具体工况进行分析,确定隔水套管的配置,然后按API 16Q规范的设计准则确定张紧器的额定张紧力和油缸行程;随着隔水套管顶部张紧力的增加,隔水套管的横向变形、泥线处弯矩都相应减小。 相似文献
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余杭辉 《石油化工腐蚀与防护》2013,30(4):17-20
介绍了国内钢质成品油储罐和长输管线腐蚀情况,通过分析得知钢质成品油储罐外腐蚀的主要原因是大气环境腐蚀;而储存油品中所含的无机盐、酸、硫化物、水和氧等腐蚀介质则是引起储罐内腐蚀的主要原因。管线外腐蚀主要有:(1)土壤中水和空气引起的钢表面氧腐蚀;(2)管道铺设过程中的大气腐蚀;(3)土壤中电解质引起的电化学腐蚀;(4)微生物腐蚀,包括氧化菌和厌氧菌(硫酸还原菌等)繁衍腐蚀;(5)杂散电流腐蚀。管线内腐蚀的主要原因是由于H2O,O2,CaCO3,SiO2和铁锈等杂质的存在,使极弱的成品油化学腐蚀转变为电化学性质的腐蚀所致。根据实际工程情况,制定了合适的防腐蚀方案。 相似文献
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埋地管道弹性敷设的计算与放线方法 总被引:1,自引:0,他引:1
长输管道的弹性敷设具有施工方便、节省管件、受力良好、工艺合理等优点。本文提供了埋地管道和管沟开挖的曲率半径、弧形管沟标高的计算方法以及埋地管道弹性敷设的放线方法,并指出敷设施工时应注意的问题。 相似文献
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《中国油气》2009,16(1)
By the end of 2008,the total length of existing oil and gas pipelines in China had reached 6.3×104 km.These pipelines include 3.2×104 km of natural gas pipelines,1.8×104 km of crude oil pipelines and 1.3×104 km of oil products pipelines,laying the foundation for establishing a network of trans-regional oil and gas pipelines. 相似文献
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在孟加拉湾海域,4条近似平行的海底输油管道需要穿越两条平行航道,宽度约1.2 km。通过采用铺设管道并进行后挖沟的方法,实施平均20遍的挖沟,将4条海底输油管道埋设至航道疏浚要求的标高之下,最大挖沟深度达到11.9 m。对制定方案过程中的要点难点以及实施各阶段存在的挑战,通过多种技术评估,使用具有排泥功能的窄高型挖沟机,作业期间综合利用SBP(浅地层剖面系统调查)和3D声纳(三维声纳实时成像系统)调查,挖沟后对海底输油管道进行完整性和安全性的总体评估,成功完成了海底输油管道铺设后的超常规深度的后挖沟,最终的调查和评估结果显示后挖沟作业达到了设计要求并保障了管道的完整性。实践证明通过综合的技术措施使用水力喷射式后挖沟机可以成功实施海底管道后深挖沟。 相似文献