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在各种变形条件下系统地研究了0.47%C(JIS-S45C)钢稳定奥氏体区内的热变形特性,以收集其高温变形和显微组织演变方面的基本数据。在稳定奥氏体区内,中碳钢在很大的温度(850℃~1150℃)和应变速率(10—3/s~100/s)范国内均显示了动态再结晶。动态再结晶晶粒度随稳态应力而单调递减。当$45C试样在850℃和1/s时变形时,经动态再结晶后得到的最小晶粒度为8.3μm。在现象逻辑模型的基础上,将应力-应变关系进行公式化。通过所得之公式估量出的应力-应变曲线与试验结果非常一致。 相似文献
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为研究高强钢300 M静态再结晶行为,采用Gleeble-3800型热模拟试验机对300M钢进行单/双道次热压缩试验.通过双道次热压缩试验分析了变形温度、应变速率、变形量和初始晶粒尺寸对静态再结晶体积分数的影响.变形温度越高,应变速率越大,变形量越大,初始晶粒尺寸越小,则静态再结晶体积分数越大.其中变形温度、变形量和应变速率对静态再结晶体积分数影响较大,初始晶粒尺寸的影响相比较小.基于双道次热压缩试验结果建立了300 M钢的静态再结晶体积分数模型,基于单道次热压缩试验结果建立了300 M钢完全静态再结晶晶粒尺寸模型,并验证了静态再结晶体积分数模型的正确性. 相似文献
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通过Gleeble-3500热模拟试验机对403Nb马氏体钢(%:0.16C、11.98Cr、0.03Mo、0.22Nb、0.01V、0.12Ni)在950~1 150℃进行应变速率0.01~10 s~(-1),道次间隔1~100 s的二道次热压缩试验。通过总结已发表的各种静态再结晶数学模型,得出403Nb钢静态再结晶激活能Q_(rex)为168.40 kJ/mol及静态再结晶模型t_(0.5)=6.599 9×10~(-10)ε~(-1.6)(?)~(-0.46) d_0 exp(168400/RT)。结果表明,热压缩道次间隔时间短,钢的晶粒粗大,静态再结晶率低;道次间隔时间长,静态再结晶接近完成,大部分为等轴晶粒;在热压缩过程中,剪应变最大的区域再结晶最完全,晶粒最细小。 相似文献
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半钢材料的动态再结晶行为 总被引:1,自引:1,他引:0
本文研究了含C1.77%的半钢热变形时奥氏体动态再结晶行为。研究结果表明,在950℃以下进行热变形时,存在一种新的动态再结晶现象:热变形奥氏体不经过形核过程直接碎化为若干个晶粒;其动态再结晶机制是“亚晶界独立生长成为大角度晶界”。在950℃以上或以下的温度范围内,热变形激活能的值也不同;在950℃以上热变形激活能为648.4kJ/mol,在950℃以下热变形激活能为485.1kJ/mol。 相似文献
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用热压缩试验方法研究了32Mn-7Cr-1Mo-0.3N奥氏体钢的动态再结晶,结果表明,在1150℃变形时,奥氏体已完全动态再结晶,在1100℃以下变形时,奥氏体发生部分动态再结晶。 相似文献
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新型Mn-Cr齿轮钢的动态再结晶行为研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用Gleeble1500热模拟试验机研究了变形温度、变形速率、变形程度及奥氏体晶粒尺寸对新型Mn-Cr齿轮钢动态再结晶行为的影响。确定了该Mn-Cr齿轮钢的动态再结晶激活能Q及应力指数n分别为378.6kJ/mol和5.81,在热轧齿轮钢管穿孔工序中,变形温度为1100-1150℃,变形量为40%~54%,奥氏体处于动态再结晶状态;而在轧管及减径工序中,变形温度分别为1000~1050℃和900-950℃,变形量分别为21%和31%,奥氏体均处于加工硬化状态。 相似文献
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高速变形条件下的动态再结晶机制的研究进展 总被引:3,自引:0,他引:3
介绍了某些材料在高应变速率条件下形成的绝热剪切带的微观结构中包含着极其细微的动态再结晶晶粒这一现象,指出两种传统的动态再结晶机制都无法解释这一现象,阐述了目前对这种新动态再结晶机制的进展及研究这咎机制的重大现实意义。 相似文献
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用Gleeble-3500热模拟试验机研究了Cu-P-Cr-Ni-Mo耐候钢(%:0.10C、0.075P、0.65Cr、0.22Ni、0.43Mo、0.28Cu)在应变速率0.01~1 s-1、温度850~1150℃时的动态再结晶行为,得出该钢奥氏体区的真应力-真应变曲线和动态再结晶图,分析了变形参数对峰值应力的影响和不同热变形时耐候钢的动态再结晶体积分数与真应变的关系,建立了该钢的奥氏体热变形方程、动态再结晶临界条件回归方程和奥氏体动态再结晶体积分数数学模型。结果表明,随变形温度升高,峰值应力下降;随变形速率增大,峰值应力升高;随Z参数增大即变形温度降低,应变速率增加,发生再结晶的临界应变εc和发生完全再结晶的应变εs均呈线性增加。 相似文献
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