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压力注浆桩现场荷载试验研究 总被引:2,自引:0,他引:2
现场静载压桩试验表明,桩端压力注浆桩极限承载力比普通钻也灌注桩有明显提高,相应极限位移大大减少;比桩底有虚土的注浆桩端承载力和极限承载力提高效果更为显著。桩侧注浆桩单位面积摩阻力比注浆前增加1倍左右。压力注浆提高桩承载力的主要原因 ;压力注浆使桩端,桩周土层密,劈裂,渗透填充,置换固结,改变了原状土的物理力学性质与桩与土的相互作用;同时桩端桩径扩大,增加了桩与土的接触面积。 相似文献
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近年来,桩端压力注浆技术已越来越广泛地应用于房屋建筑工程,显示了强劲的发展势头,积累了相当丰富的经验。较为详尽地阐述了桩端压力注浆提高灌注桩承载力的要点。通过工程实例介绍桩端压力注浆提高灌注桩承载力方法,并探讨桩端压力注浆提高灌注桩承载力的机理。 相似文献
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通过室内模型静压压桩试验,分别对桩端注浆、桩侧注浆和桩端桩侧联合注浆(即GBP桩0三种注浆形式的桩进行比较研究,结果表明,压力注浆桩比未乐桩承和提高1倍在左右,其中GBP桩极限承载力提高最为显著,效果相当桩端注浆柱桩和桩侧注浆柱的共同作用。此外,注浆量、注浆压力、,长径比变化以及不同土 同浆材均对桩的承载力有一定的影响。通常承载力大小随着注浆量的增大而增大;浆材的可灌经怀注浆压力成反比;长径 相似文献
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通过对同一场地不同桩长的桩的荷载与沉降实测资料的对比分析,得出:对于入持力层为中等风化岩以上的桩,其承载力与桩的长度关系不大,桩长变化时,桩的承载力变化不大,长桩反而会引起桩顶沉降大,呈摩擦桩性状;短桩则呈端承桩性状,桩端阻力大,桩顶沉降小。 相似文献
5.
鞠珊 《水利与建筑工程学报》2012,10(5):96-99
以实际工程为背景,利用反射波法检测桩身完整性,结合有限元方法,分析沉渣等缺陷对桩的变形和承载力的影响。结果表明,在复杂的地质条件下,利用反射波法可以检测桩的夹泥,搅短桩头以及桩底沉渣过厚等缺陷,但是也会出现桩端反射幅值变得微弱或几乎没有桩端反射,此时加大了确定桩端位置的难度,从而无法保证桩的承载力。利用有限元方法分析沉渣厚度对承载力的影响,结果发现沉渣厚度小于300mm时,挖孔桩单桩承载力随沉渣单位厚度变化而显著变化,而当沉渣厚度大于500mm后,沉渣单位厚度大小的变化对单桩承载力变化的影响不很明显。 相似文献
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对于单桩竖向承载力不能满足设计要求的钻孔灌注桩可以根据实际情况采用桩端后压浆技术进行处理,以提高桩端桩侧的承载力,以满足设计与规范要求.通过钻孔灌注桩桩端后压浆技术的增强机理和施工工艺,并结合沈阳盛世长安项目对4根桩端注浆桩和2根未注浆桩进行静载试验.实验结果表明:注浆桩单桩竖向极限承载力比非注浆单桩竖向极限承载力提高... 相似文献
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为明确桩长对静压沉桩全过程中桩与桩之间相互作用产生影响的机理,通过室内模型试验,在中密实砂土中以2倍桩径为间距沉入双桩,研究了桩长对端阻力、卸除顶压后的桩周土压力以及双桩承载力特性的影响。结果表明:沉入过程中先沉桩和后沉桩的压入端阻力均随沉桩深度的增加而近似线性增大,当桩长(沉桩完成后沉入的总长度)为600 mm时,后沉桩仅比先沉桩的端阻力高0.2%左右,即此深度处2根桩的压桩端阻力基本达到极值;后压桩沉入前先沉桩的桩周土压力为后沉桩的90%左右,而后沉桩卸除顶压后先沉桩的桩周土压力总体为后沉桩的2~3倍,且随土压力盒埋深的增加而增大;相同深度桩周土压力均随桩长增大而降低;单桩试验时桩体极限承载力略高于先沉桩极限承载力2%~5%,提高的幅度随桩长增加而降低;不考虑桩间土作用双桩系统极限承载力约为单桩试验时极限承载力的2倍。研究成果对于进一步明确桩与桩相互作用机理和改善双桩承载力特性等均具有重要的工程意义。 相似文献
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针对岩基海床复杂的建设条件,基于福建省某在建海上风电项目现场沉桩资料,通过建立结构计算模型,分析实测沉桩高程偏差以及参数敏感性,研究高桩承台基础沉桩高程偏差对风机基础性能的影响.分析结果表明:桩端高程对摩擦桩基础的桩基承载力和整机频率以及对嵌岩桩基础的桩端裂纹和整机频率有较大影响,而对钢管桩应力、嵌岩桩基础桩基承载力影... 相似文献
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谢耀峰 《水电自动化与大坝监测》1996,(4)
正确分析钻孔嵌岩桩的工作性状,分别计算出桩侧摩阻力与桩端承载力,采用分项安全系数法合理计算嵌岩桩的容许承载力,具有一定的工程意义与经济价值。 相似文献
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杜绍彦 《河南水利与南水北调》2017,(2)
灌注桩成孔后清空不彻底、钻头钻孔时对孔壁土层的扰动和后期孔壁泥浆干缩以及桩身混凝土凝固干缩造成的桩侧空隙,在桩基承载时出现沉降从而造成桩基承载力的减弱。通过在钢筋笼上预埋注浆管和注浆阀,利用高压注浆泵在桩身混凝土凝固后对桩底和桩底后注浆,对桩底沉渣空隙和桩侧泥皮空隙、土层将浆液渗入、劈裂、填充、挤密等作用与桩体周围土层结合为一体,从而增强桩侧阻力和桩端承载力,减小沉降提高单桩承载力。 相似文献
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本文以龙嘴排涝站地基处理为例,采用3个系列6组方案,通过计算水泥土搅拌桩单桩竖向承载力和复合地基承载力容许值,分析水泥土搅拌桩桩径、桩长及桩距与单桩竖向承载力容许值和复合地基承载力容许值的影响关系.结果表明,当桩端均位于承载力较高同一土层时,水泥土搅拌桩单桩竖向承载力容许值与桩径D关系紧密,与桩长L相关性不大;水泥土搅... 相似文献
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钢筋混凝土钻孔灌注桩采用桩底及桩侧双注浆技术后,单桩竖向承载力极限值将有大幅度的提高,根据实际工程经验,一般提高幅度在50%~80%,承载力提高的原因一般情况下只能做定性的分析,认为桩底对沉渣进行了加固,提高了桩端承力,桩侧面由于注浆增大了土体的侧摩阻,但具体端承力和侧摩阻的增加量各占多大的比例,以前的试桩报告均没有具体的数据,因此设计人员无法把握桩长对单桩承载力的影响机理,桩基设计时存在很 相似文献
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以沙漠地区某输电塔基础为背景,采用数值模拟方法探讨不同倾角及其他条件对斜桩荷载传递及其承载力的影响。有限元分析结果表明,桩身倾角不大于10°时,倾斜角对单桩的极限抗拔承载力影响不大,但会在桩身产生一定的弯矩以及在桩顶产生一定的水平位移。桩顶设置承台有助于减小斜桩的水平位移和桩身的弯矩。对倾角较大斜桩的抗拔承载力进行预估时,应该对桩顶以下一定范围内的的桩侧摩阻力予以折减。抗拔桩桩端侧阻力总体呈现弱化现象。 相似文献
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施工因素对钻孔灌注桩工程性状的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
根据西宁地区泥岩地基中3根大直径钻孔灌注桩的竖向抗压静载试验,通过对基桩的承载力特性、桩身轴力传递以及桩侧和桩端土阻力发挥性状的测试分析,结合施工工艺以及施工过程中出现的异常现象,研究了钻成孔对桩侧阻力和桩身轴力传递的影响、泥浆循环方式对桩端阻力的影响以及混凝土灌注的连续性对桩承载力的影响,得出了一些对相同地区同类基桩的设计、施工具有指导意义的结论 相似文献
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采用自平衡试桩法获得了广佛肇高速公路3根大直径嵌岩桩的荷载-位移曲线,并等效转换为传统静载荷试验的荷载-位移曲线,分析了3根试桩的荷载传递规律以及单桩极限承载力的构成,并将极限端阻力和极限侧阻力与经验计算方法进行了对比分析。结果表明:三根试桩的等效Q-s曲线均为缓变型,无明显拐点,试桩处在弹性压缩阶段,承载力设计值较为保守,安全储备大;桩顶在极限加载条件下,端阻力和侧阻力近似相等且均得到较好的发挥;中风化岩层对嵌岩桩的侧摩阻力提升效应明显,而当桩端进入微风化岩层时侧摩阻力变化不大,且桩端阻力没有显著的提升,故当中风化岩层能提供足够的极限承载力,则嵌岩桩桩端可不进入微风化岩带,从而有效节省工程造价。 相似文献
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钻孔灌注桩桩端进入并支承在溶蚀裂隙发育的白云质灰央风化层的地层上,作了桩载荷的试验,选定比较合理的入岩深度和单桩承载力,为工程桩施工提供可靠的施工工艺。 相似文献
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随着建筑高度不断突破,其基桩承载力越来越大,可以通过成桩后压力注浆方式满足抗压和抗拔承载力的高要求。通过对后压浆法钻孔灌注桩进行现场抗压与抗拔的对比试验,对后压浆法施工钻孔灌注桩力的传递机理进行研究,对比分析了抗压桩与抗拔桩桩周摩擦力与承载能力的差别,明确了抗压桩与抗拔桩荷载传递路径与桩在破坏过程中力的发挥方式。研究表明:桩端与桩侧压浆技术提高了桩端的承载力与桩周的桩-土摩擦力,运用桩侧压浆技术使得桩在发挥效应时存在一种机械咬合力,增加了桩的竖向承载力,尤其是提高了抗拔桩的承载力。研究结果为以后更进一步研究在不增加桩长条件下利用机械咬合力提高抗拔桩承载力提供参考。 相似文献
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采用可靠度理论对钻孔灌注桩竖向承载力进行研究,并建立桩基承载力极限状态方程,运用FORTRAN语言按梯度优化法编写计算可靠度指标程序。针对某灌注桩承载力进行可靠度计算,并对影响单桩竖向承载力的基本因素进行敏感性分析,探讨计算模式不确定系数、极限摩阻力、桩端极限阻力、桩顶荷载对桩基可靠度的影响,结果表明:桩基穿越多层土时,桩侧土质越好,即极限摩阻力越大,对桩基承载力可靠性影响越明显,其极限摩阻力变异系数对可靠指标的影响也越显著;桩基可靠指标随着计算模式不确定系数、极限摩阻力、桩端极限阻力、桩顶荷载变异系数的增大而减小。 相似文献