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选择避雷线支架高度的△K值曲线 总被引:1,自引:0,他引:1
在进行一般电力线路设计时,往往套用某些典型杆塔。如果设计条件与原设计有变化,那么这些被套用的杆塔,在新的设计条件下,使导线和避雷线在某一档距中央满足规程中1+0.012ι的规定时,其耐张段中的代表档距ι_p,和实际档距ι的关系将发生怎样变化;在输电线路杆塔定位时,要对某些耐张档距下的某些档距中的导线与避雷线间距进行必要的校验;在设计新杆塔时,须正确选择避雷线支架高度等问题的求解,往往较繁琐。以下介绍一种较直观又容易判断的⊿K值曲线来解决。 相似文献
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对于具有避雷线和耦合地线的高压送电线路的导线与避雷线、导线与耦合地线之间,在档距中央应保持足够的距离,以防止大风、覆冰和脱冰时发生导线与避雷线或导线与耦合地线碰线短路,以及防止杆塔受雷击时发生反击事故(击穿导线与避雷线间的间隙)。高压送电线路导线与避雷线、导线与耦合地线的相互位置如图1所示。设在15℃无风时档距中央导线与避雷线、导线与耦合地线之间的距离按下式校验: S≥0.0121+1 (1)式中:S——导线与避雷线或导线与耦合地线之间的距离,(m); 相似文献
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山区电力线路的档距大小相差较大,排定杆位时,有单避雷线杆塔,也有双避雷线秆塔。如果在一个耐张段中同时采用同规格的单、双两种避雷线将会造成避雷线最大使用应力能满足安全系数要求,不满足防雷要求;而满足防雷要求,却不满足安全系数的要求。因此设计时应尽量避免采用上述方式。介绍解决上述问题的具体办法。 相似文献
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在架空电力线路的个别耐张段中,有时会由于中间杆塔的基础不稳、导线对跨越物距离不够等原因,杆塔须移位或增加杆塔对线路进行改建,从而改变了该耐张段的代表档距。代表档距改变后,一般应重新调整弛度,使之与新的代表档距相适应。本文介绍一个计算线长调量以调整弛度的方法及应用实例。这个方法是根据架空线的耐张段线长公式推导来的。 相似文献
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在确定杆塔上导线与避雷线悬挂点间的垂直距离时,一般要考虑下列三个主要因素所要求的最大值:①当雷击避雷线于档距中间时,应避免在导线与避雷线间由于冲击闪络而引起的短路;②应防止导线和避雷线在档距中间,由于可能发生的跳跃、舞动以及不均匀复水等而使其接近所引起的短路;③应使避雷线对导线的保护角符合“过电压保护导则”的要求。 相似文献
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雷击是危及输电线路安全可靠运行的主要因素,深入研究输电线路的耐雷水平对保证电力系统的安全可靠运行具有重要的工程意义。介绍了输电线路的雷击类型,分别分析了杆塔接地电阻、线路档距、杆塔高度、导线电压、杆塔波阻抗对输电线路耐雷水平的影响,阐述了输电线路常用的防雷措施:架设避雷线、降低杆塔接地电阻、增设耦合地线、提高绝缘等级,为输电线路耐雷水平的深入研究打下基础。 相似文献
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本文根据行波折反射原理,采用微机计算了雷击避雷线时的塔顶电位值及确定有关参数对计算结果的影响,还确定了雷击二分之一和四分之一档距避雷线及杆塔时耐雷水平的比值,用规程法计算了110至500kV线路雷电反击跳闸率。一、雷击避雷线不同位置时塔顶电位的计算结果与分析1.本文采用文[1]的程序计算了雷击避雷线不同位置时的塔顶电位值,列于表1. 相似文献
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输电线路的架空避雷线是用来屏蔽雷电先导,从而保护相导线不遭受雷电的直击,但是雷电也可以绕过避雷线直击于导线。根据《电力设备过电压保护设计技术规程》,雷电绕过避雷线直击导线的概率与避雷线对边导线的保护角、杆塔高度以及线路经过地区的地形、地貌、地质条件等有关,推荐的经验计算式是: 对平原线路 相似文献
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在输电线路的设计工作中,经常会遇到这样一种情况,当杆塔高度为已知时,要求得该杆塔所能达到的最大档距(在平地时),这个档距称之谓计算档距。杆塔的计算档距通常用查导线特性曲线的方法来求得,此时,只要求出杆塔最大容许弧垂后,就可以很容易地从导线的特性曲线上得到需要的计算档距。然而,如果没有导线特性曲线时,要迅速而准确地求得计算档距,是比较困难的,因为绘制特性曲线是一件 相似文献
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线路设计人员经常会迂到关于如何确定避雷线与导线在档距中间的距离,以及如何确定这个距离时应考虑的—般因素和决定性因素问题。本文主要讨论这个问题并介绍一种新的比较准确的计算方法。当雷击档距中间的避雷线时,按照这种方法来计算导线与避雷线间可能发生的逆闪络所要求的空气距离时,比苏联1954年出版的“过电压保护导则”所介绍的计算结果要小一些,并且这个差别在很大 相似文献
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在陡峭山区,耐张段内各紧线段的代表档距、代表高差角与耐张段的代表档距、代表高差角不等,且可能差异悬殊。在此情况下,根据耐张段的最终紧线段紧线时,所有紧线段导线的水平应力均等于设计要求值的条件,借助于对最终紧线段紧线温度的限值预估和导线水平应力、温度间的变化规律,提出了耐张段3次紧线模式各紧线段导线水平紧线应力的确定方法和必要的关键工艺步骤,从而使该问题在理论上获得严谨的解决。 相似文献
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本刊1982年第1期发表了“500kV线路耐张段内紧线和跨耐张段紧线问题”,现再就耐张段内紧线问题进行一些论证,以期对多分裂导线紧线段施工法的工艺理论研究进一步深入。如下图,本文仍假定:AC耐张段在气温t_1、t_2时的导线设计应力分别为σ_1、σ_2;AC耐张段、AB紧线段的代表档距分别为l_(DB)、l_(db);AB、BD紧线段的紧线气温分别为t_1、t_2. 施工设计的基本原则为保证C塔挂线时,AC耐张段内导线的应力符合于设计值或在限定的容许误差范围以内,因此要求:1.气温t_2 相似文献
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为了解决线路避雷器在防雷中的分流系数计算问题,针对雷电直击输电线路的杆塔顶部及档距中央避雷线和雷电绕击导线等三种雷害情况,建立线路避雷器动作时的等值电路,推导出线路避雷器在防雷中的分流系数计算公式。计算结果表明,线路避雷器除利用其动作后的钳电位作用有效防止被保护相绝缘子串闪络外,还可起到分流雷电流的作用:在一般情况下,当雷电直击杆塔顶部时,可向导线分流7%~10%的雷电流;当雷击档距中央避雷线时,可向导线分流6%~8%的雷电流;而当雷电绕击导线时,可向大地分流70%~75%的雷电流。 相似文献
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一、概述我国现行部颁“电力设备过电压保护设计技术规程”中,避雷线线路反击跳闸率的计算规定n_1=0.6h_bη(gp_1 (1-g)p_3),认为:“雷击档距中央的避雷线时超过耐雷水平的雷电流概率P_3,一般可以忽略不计”。所以计算可简化为n_1=0.6h_bηgp_1(P_1为超过雷击杆塔耐雷水平的雷电流概率)。 相似文献