偏心胀型力计算公式及应用

一、偏心胀型力计算公式 近几年来,压铸模的“偏心”问题引起压铸工作者的广泛重视。 众所周知,所谓胀型力是压射时各单元(型面、浇道,排溢系统及锁紧机构等)产生的反压力之总和,而锁模力是用来克服胀型力的。从压铸机说明书中可查到某压射比压下可压铸的最大投影面积,但在生产实践中,还应根据“偏心”问题计算出偏心胀型力的大小。     

压铸模设计计算与分型面金属液喷溅

压铸生产中,分型面金属液喷溅现象,有不少属于模具设计计算方面的问题。为说明问题的方便,见下图所示的模具。一、分型面胀型力的计算: 通常按公式KQ≥P选用压铸机。式中:K为安全系数,常为0.85～0.9。Q为机器额定锁模力。P为分型面上的胀型力。此例中的胀型力不能简单地用F_1·q来表示。F_1为包括浇注系统和集渣包在内的铸件在模具分型面的投影面积,q为压铸比压。胀型力应由以下三个力组成: 即:P=P_1+Na+S式中:P_1=q·F_1 Na=P_2h_2/la=qF_2h_2/la     

偏心压铸模机床锁模力的校核

设计压铸模时,校核压铸机的锁模力是压力铸造的重要问题。本文对四根拉力柱压铸机使用偏心压铸模时,校核机床的锁模力的计算公式提出看法如下: 一、计算胀型力的大小 设压铸模分型面上的合金(包括浇口、铸件、溢流槽)在轴向上投影面积为S(cm~2),容杯中合金的最终比压为Pzb(kg/cm~2),     

压铸模胀型力计算方法

<正> 1 前言 压铸机的锁模力必须大于模具的胀型力,这是安全生产的前提。然而,往往计算出来的模具胀型力大于现有的最大压铸机的额定锁模力而不得不另寻途径,使生产受到一定的影响。那么,通过理论计算出来的胀型力是否就是模具的实际胀型力呢?下面就针对这一问题用生产实例来进行讨论。     

多通管挤压胀形过程的分析与计算

挤压力、胀形力和平衡力三者之间的最佳匹配关系是多通管超高压挤压胀形工艺中的关键问题 ,提出并采用“应变样条”法建立了这 3个成形力间的数学表达式。同时 ,根据多通管挤压胀形双重非线性的变形特点 ,建立了动力分析有限元模型 ,采用自行开发的程序软件 (SMFT) ,模拟分析和计算了这 3个力的大小及相互匹配关系对挤压胀形的影响     

压力下凝固对真实压铸胀型力的影响

分析发现，在压力下凝固是影响真实压铸胀型力的主要因素，实际胀型力比金属完全处在液态条件下设备的额定胀型力要小得多，实验和批量生产证实了这一分析的正确性     

扩散管胀口模具设计

主要介绍扩散管胀口模具的结构与工作原理,毛坯尺寸及胀口力计算方法和主要工作部件的设计技术。     

双头套筒扳手模具设计

分析了双头套筒扳手的工艺性 ,确定其成形属胀形 ,并计算出胀形系数、胀形力等 ,还介绍了成形模具的结构及工作过程     

偏心宽凸缘阶梯圆筒件的拉伸

<正> 图1所示零件采用拉、胀球形中间毛坯,减少拉伸次数,取得了良好的效果。1 工艺方案的确定 图1所示零件为宽凸缘偏心拉伸件,材料08F,厚1.2mm,拉伸部与工件圆心的偏心距35mm,属于偏心宽凸缘阶梯圆筒件。 根据计算并考虑到修边余量,取实际毛     

扩散管胀口模具设计

主要介绍扩散管胀口模具的结构与工作原理、毛坯尺寸、胀口力计算方法和主要工作部件的设计。该模具结构简单 ,可靠性高 ,通用性强 ,可用于各种类型薄壁管件的胀形或缩口、切口成形     

八辊轧机辊系配置及轧辊受力分析

本文根据八辊轧机配辊原则,提出计算偏心值和配工作辊直径的简便准确计算公式和作图法。其次从轧辊的力平衡出发,确定了轧制时各力的相互关系,从而提出保证轧制稳定所需的偏心值理论公式,并提出在一定偏心值下,使工作辊运转稳定而不滑动所允许的最大压下量计算公式。     

扩散管胀口模具设计

主要介绍扩散管胀口模具的结构与工作原理,毛坯尺寸,胀口力计算方法和主要工作部件的设计。该模具结构简单,可靠性高,通用性强,可用于各种类型薄壁管件的胀形或缩口、切口成形。     

抽油杆平锻工艺的偏心力研究

以抽油杆精密模锻为例，通过工艺与设计分析，锻压变形力的工程计算，找出了目前抽油杆生产过程中平锻设备磨损严重、模具寿命降低的主要原因，其原因为锻压设备工作过程中的偏心力造成，并阐述如何在模具设计中采取措施减小偏心力对设备和模具的影响，这对于用平锻机设备锻造同类型的长轴杆件零件，具有一定的借鉴意义。     

双金属复合管高压液胀成形理论分析与有限元计算

运用弹塑性理论,分析了双金属复合管高压液胀成形过程各阶段的特点,确定出液胀成形力的最大、最小值计算公式;通过有限元数值模拟分析,验证理论计算的正确性,并模拟分析液胀成形力过大后内衬管的局部起皱现象.理论分析及模拟结果可为双金属复合管液胀成形的工业化应用奠定良好的基础.     

变径波形套复合模设计

提出利用复合缩径－胀形工艺制造变径波形套,设计了成形模具;介绍了波形套复合模的结构和工作过程,分析了波形套成形特点,计算了工艺力。     

一种八辊冷轧机的轧辊偏心补偿控制

轧辊偏心是影响高精度板带材质量的重要因素，通过对八辊冷轧机轧辊偏心信号的分析计算，得出了一种偏心补偿控制方法。通过对轧辊圆周定点轧制力数据采样间接得出偏心信号，然后将偏心信号处理转换为液压偏心调整机构的电压信号，以补偿轧辊偏心的影响。补偿后，轧制出口厚度精度得到了明显改善。     

三种偏心夹紧流体传动夹具的对比

介绍了三种偏心夹紧机构与无杆缸组成的流体传动装置的工作原理,给出了相应的力学计算公式。这三种偏心夹紧流体传动央具结构紧凑,有一定的刚性。其中重点介绍了力封闭和形封闭机构的优缺点,并指出了它们的应用范围。     

外罩胀形模具设计

叙述了外罩零件的结构特点和工艺性分析，确定零件加工成形的基本工序为：剪料-旋压、切边-胀形-冲底孔-抛光。介绍了应用Auto CAD2000来计算坯料的一种简便方法。同时介绍了聚氨酯橡胶胀形模具的结构设计和工作原理，着重阐述了模具中“哈夫”块的锁紧与．工艺计算要点。     

振动电机激振力的测试

振动机械已在铸造生产中得到日益广泛地应用,振动电机作为产生激振力的动力源已开始采用。从发展趋势看,由于振动电机式激振器的技术经济指标先进,它将取代电磁式和机械偏心式激振器。因此,关于振动电机的系列参数、使用寿命和性能测试等问题,引起振动机械设计人员的普遍关注。在“惯性振动落砂机动态参数分析”课题的试验装置上,使用了两台公称激振力为6600公斤力、4千瓦的ZDS52—6型三相异步振动电机。该电机双轴伸、四偏心块、安装角可调。由于电机偏心块质量和几何形状的制造误     

管材自由胀形时极限载荷及成形极限的确定

基于轮廓形状为余弦曲线及轮廓上任一质点的运动轨迹与轮廓正交的假设及材料各向异性理论,建立直观的数学模型,并借助数值计算方法,快速、准确地确定薄壁管材无模约束自由液压胀形的成形载荷及成形极限。通过对不锈钢及低碳钢薄壁管的液压胀形实验来验证理论模型及计算结果的正确性,并分析及比较胀形中的成形载荷变化规律、管材壁厚及轮廓形状的变化规律。研究结果表明,自由胀形长度l0对于极限载荷pb值的大小有较大的影响,但对极限胀形系数Kmax影响较小;基于该模型计算的极限载荷(破坏时的液压力)及成形极限更加接近实际,可用于管材液压胀形的生产中。