武钢6号高炉中修破损调查

利用武钢6号高炉中修停炉的机会,对其炉衬和冷却器破损状况进行了调查,发现高炉风口组合砖已侵蚀殆尽,炉缸炭砖顶部未发现环缝侵蚀,炉缸圆周方向部分区域陶瓷杯尚有残存;高炉炉缸第5段、炉腹第6段冷却壁破损严重,破损部位主要集中在炉缸炉腹衔接部位;高炉炉腰第7段、炉身第8段冷却壁服役状况良好,未发生严重破损。通过分析认为,6号高炉炉缸可以满足一代炉龄15年的使用要求;炉缸炉腹冷却壁破损原因主要在于冷却壁结构不合理。为此,在中修后的6号高炉上改进了冷却壁结构设计,新型冷却壁服役效果良好,预计可以满足大型高炉的长寿要求和目标。     

衡钢高炉炉缸炭砖侵蚀过快的原因浅析

衡钢1号高炉大修投产后不到2年,炉缸个别点温度最高上升到900℃左右,危及安全生产,被迫停炉中修。停炉后观察发现,炉缸炉底呈“象脚状”侵蚀,炉缸第1层炭砖侵蚀严重,最薄弱处炭砖残余厚度仅240mm,从残铁口扒渣门两边炉缸第7～9层炭砖中部可见明显的环裂缝。认为1号高炉炉缸炭砖侵蚀过快的原因主要是:(1)高冶炼强度操作,且炉缸直径偏小,致使炉缸铁水环流强;(2)炉缸炉底耐材部分指标不达标;(3)炭砖冷面与冷却壁之间的炭素捣打料层存在气隙;(4)Pb、Zn及碱金属等有害元素控制不力;(5)铁口深度合格率低。     

高炉炉衬和冷却技术

介绍了达涅利康力斯板式冷却器炉衬和冷却概念,并介绍炉役期已达16年的康力斯IJmuiden6号高炉。在连续生产3430万t铁水之后,最近对这座高炉的炉底和炉缸区进行大修。康力斯IJmuiden6号高炉炉腹上部区、炉腰区和炉身区的设计表现非常好,仅在上述部分看到轻微的侵蚀现象。达涅利康力斯在其他许多高炉上也采用同样的设计,达到很长的炉龄。康力斯IJmuiden6号高炉达到这样长的炉龄,证明了采用具有良好传热性能的耐火材料结合板式冷却器设计,具有很高的可靠性。     

延长高炉寿命的耐火材料技术

前言 神户钢铁公司加古川厂高炉时常由于炉缸耐火材料的侵蚀不得不停炉大修。因此,延长高炉寿命减少炉缸内衬侵蚀很有必要。本文首先介绍炉缸耐火材料侵蚀的一些调查结果,然后介绍生产高炉加深铁口的一些做法,这些做法对于保护炉缸耐火材料长说应该是有益的。 停炉后炉缸部位的调查结果 加古川厂高炉停炉调查时发现:炉缸中心部位已经侵蚀到炉基,其炉墙一些部位已     

包钢1513m^3高炉开炉及达产实践

1 概述 包钢2号高炉1998年停炉中修,更换了破损的冷却壁和风口大套下沿以上砖衬。由于公司生产组织原因,中修后将近3年一直处于停炉状态。该炉有效容积1513m~3,钟式炉顶,高径比2.920,属传统瘦长型高炉。设有18个风口,1个铁口,在高炉中修停炉期间,热风炉凉炉未作检修。由于中修未放残铁,经实测炉缸约有350 mm厚的凝铁,考虑     

300m~3高炉炉腹冷却壁短寿原因浅析与改进措施

我厂多数300m~3高炉的炉腹冷却壁寿命短,开炉后1年左右就出现多数冷却壁漏水,2～3年就渐趋严重,4～5年就需停炉修理更换.冷却壁漏水严重后曾多次导致炉冷、炉缸冻结事故的发生.例如9号高炉1980年10月开炉,到1986年3月就有71.4%(20块)炉腹冷却壁损坏漏水,1986年4月中一次炉温偏低时休风,又因炉腹冷却壁漏水严重而造成炉缸冻结,为处理事故被迫切断全部炉腹冷却壁的进水,采取炉外喷水、降低冶强,维持了几个月生产后停炉中修.     

宝钢高炉长寿生产实践与探讨

在宝钢高炉生产30多年的过程中,既有2号高炉(1代)一代炉龄15年2个月和3号高炉(1代)一代炉龄18年11个月的长寿佳绩,也有4号高炉(1代)因炉缸原因仅生产9年4个月就停炉进行大修的实例。通过对宝钢4座高炉炉身、炉缸设计的演变过程和长寿维护实践的分析,重点对2号高炉大修改造的炉体冷却形式、炉缸配置、设计施工,以及操作维护进行了探讨。认为高炉长寿是一项系统工程,初始于高炉设计、关键部位耐材质量和施工质量,重在合理的日常操作和稳定的炉况,以及长寿管理制度的具体落实。     

安钢高炉炉缸侧壁温度升高综合治理技术

对安钢高炉炉缸侧壁温度升高综合治理技术进行了总结。7号高炉(450m~3)炉缸侧壁温度异常升高后,过采取提高炉缸部位冷却强度、调整高炉操作参数、加强炉前操作管理,以及钛护炉等措施,炉缸侧壁温度升高点渐下降到正常范围之内,并形成了安钢高炉炉缸侧壁温度综合治理技术。1号高炉(2200 m~3)炉缸侧壁温度异常高期间,应用了安钢高炉炉缸侧壁温度综合治理技术,使1号高炉炉缸侧壁温度异常升高得到了有效治理,较快地复到了正常生产。     

武钢1号高炉破损调查：第二代第二次高炉本体中修

一、概况武钢1号高炉第二代从1978年12月16日大修后开炉,到1983年10月5日停炉进行第一次中修,高炉生产了四年零九个半月,产铁345.5万吨;从1983年12月18日开炉至1987年12月9日停炉进行第二次中修,高炉生产了四年,产铁348.2万吨。 1号高炉1983年第一次中修时,根据其他高炉破损调查的研究成果,对炉腹以上的冷却结构形式散了改进,并增加了炉身冷却高度。原大修时炉身下部设置的三段镶砖冷却壁未变,将三层支梁式水箱改为二段“Γ”形镶砖冷却壁,其钩头长640毫米。该部位炉衬系采用河南省产硅铝质耐火材料。 1号高炉第一次中修开炉后,1984～1985     

6号高炉炉缸侧壁高温的护炉措施

分析柳钢6号高炉安装、新设部分冷却壁后炉缸侧壁温度异常偏高的原因,总结实施的护炉生产措施。     

武钢8号高炉炉体系统设计特点

对武钢8号高炉炉体系统的设计进行总结,根据武钢现役高炉的设计和生产经验,对现役高炉存在的问题和原因进行了分析,对8号高炉炉体系统的设计方案进行了论证和优化。     

首钢京唐5500m~3高炉长寿技术的应用

首钢京唐1号高炉为实现一代炉龄25年的长寿目标,使用了一系列先进的长寿技术:选择合理的高炉内型,采用热压小块炭砖结合湿法喷涂造衬工艺的复合炉缸、全炭砖加陶瓷垫炉底以及薄壁炉衬结构,并全部使用优质耐材;炉体冷却系统使用铸铁-铜冷却壁及壁砖合一的镶砖冷却壁结合的炉体全冷却结构和除盐水密闭循环系统;装备了先进的炉体检测系统和专家系统。     

Design and Operation Control for Long Campaign Life of Blast Furnaces

At the beginning of 1990s, Shougang blast furnaces (BFs) No. 2, No. 4, No. 3 and No. 1 were rebuilt sequently for new technological modernization in succession. The campaign life of BFs No. 1, No. 3 and No. 4 reaches 16. 4, 17. 6 and 15. 6 years, respectively, and the hot metal output of one campaign reaches 33. 8, 35. 48 and 26. 37 Mt, respectively; the hot metal output of BF effective volume of one campaign reaches 13328, 13991 and 12560 t/m³, respectively, which reaches the international advanced level of BF high efficiency and long campaign life. In BF designing, several advanced BF long campaign technologies were adopted. BF proper inner profile was optimized, reasonable inner profile was adopted, and closed circulating soften water cooling technology was applied in 4 BFs. Double row cooling pipe high efficiency cooling stave was developed which could prolong the service life of bosh, belly and stack. Hot pressed carbon brick and ceramic cup hearth lining structure were applied and optimized. BF operation was improved continuously to ensure stable and smooth operation of BF. Hearth working condition control was strengthened, burden distribution control technology was applied to achieve reasonable distribution of gas flow, and heat load monitoring was strengthened to maintain BF reasonable working inner profile. Proper maintenance at the end of BF campaign was enhanced. Hearth and bottom service life was prolonged by adding titaniferous material and enhancing hearth cooling. Gunning of lining was carried out periodically for the area above tuyere zone.     

关于大中型长寿高炉设计

提出了长寿高炉的基本设计思想。进行长寿高炉设计,必须对高炉合理内型、合理内衬结构和不同部位耐火材料的选择、冷却方式和冷却系统(包括冷却器的结构、材质与水质等)及其它有关方面综合考虑。武钢5号(3200m~3)高炉设计炉型比较合理,炉缸直径为12.2m,高径比为2.28,并采用了全立式冷却壁、软水密闭循环冷却系统等先进技术措施。     

鞍钢4038m~3高炉长期低冶炼强度实践

鞍钢股份有限公司鲅鱼圈钢铁分公司1号高炉投产不到3年时间,铁口以下炉缸局部环炭温度快速上升,严重影响炉缸安全,因此采取了一系列措施,如新建1座软水站,使冷却水流量增加到4 600 m3/h、定期使用含钛球团护炉、高炉利用系数长期维持在1.9 t/(m3.d)以下,同时保证烧结矿质量稳定,且严格控制含锌高的杂料入炉,在干熄焦用量不足时,及时提高入炉焦比20~40 kg/t,从而保证高炉炉缸安全受控。     

整体式陶瓷杯炉缸内衬的设计实践和应用效果

针对炉缸内衬破损的主要因素,将炼铁工艺设计和高炉长寿实践成果融入炉缸内衬设计,对炉缸内衬进行包含炼铁工艺设计、内衬性能设计、砌体结构设计等方面的体系设计为长寿型现代大型高炉奠定寿命技术基础至关重要.已经应用于多座大型高炉的整体式陶瓷杯炉缸内衬通过体系性设计,获得持续稳定、密闭等有益于长寿的技术特征,它们的实际使用情况表明,炉缸内衬温度结果符合设计预期,陶瓷杯侵蚀速率缓慢,理论推测可在10年以上的冶炼周期中为炭砖提供有效保护.     

太钢高炉炉底炉缸长寿探讨

通过分析计算确定了太钢3号高炉侵蚀预测数学模型。为了保障高炉生产的安全,根据太钢3号高炉热电偶历史最高数据预测了炉缸炉底侵蚀状况。同时应用该软件分析铁水流动、耐材导热系数、死铁层深度和高炉异常对炉缸炉底的侵蚀影响,并得出炉缸炉底长寿的若干推论,对评价目前侵蚀状况和护炉及未来太钢长寿高效高炉的建设提出若干参考意见。     

大型高炉合理炉缸冷却制度

合理的炉缸冷却制度是保证大型高炉长寿的基础,不同冷却制度对高炉炉缸的温度分布和侵蚀状况具有直接影响.结合某4000 m3级高炉,根据传热学理论建立了高炉炉缸、炉底温度场物理模型和数学模型,通过数值模拟对"大水量、小温差"和"小水量、大温差"这两种不同炉缸冷却制度进行了研究,分析了不同冷却制度对炉缸温度场、炉缸侵蚀状况及高炉寿命的影响.结果表明,在炉役初期砖衬较厚时,不同冷却制度对炉内温度分布的影响区别不大;随着砖衬的不断减薄,不同冷却制度对炉内温度分布的影响逐渐明显;当砖衬侵蚀到一定程度后,再好的冷却也无济于事,但采用"大水量、小温差"并加强冷却可以减缓砖衬的侵蚀,延长高炉寿命.