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不停车带温带压堵漏技术简介 总被引:1,自引:0,他引:1
本文介绍了输油管道、法兰、阀门阀体等常见泄漏的带压处理方法,并对不同介质、不同漏点的具体堵漏方法、堵漏夹具制作等进行了详尽的介绍与分析。 相似文献
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带压堵漏技术在生产装置中的应用 总被引:1,自引:0,他引:1
结合现场应用实例,系统地介绍了粘接堵漏,钢抽紧堵漏,夹具堵漏等多种现代技术的基本原理,适用范围,材料选用,以及工具制作和使用方法等。 相似文献
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主要介绍了我厂采用带压堵漏技术对设备管道进行堵漏的经验 ,并简要介绍实施带压堵漏的方法和安全注意事项。 相似文献
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胡立 《石油化工腐蚀与防护》2012,29(5):57-59
介绍了带压堵漏技术工作原理与特点,概述了该技术的研究现状与发展,带压堵漏由夹具、密封剂、专用注剂工具和操作方法 4部分内容组成。其中,密封剂和夹具是这项技术的关键技术环节,密封剂性能应满足耐介质性、耐热性、适宜的固化时间、密封空间内残余收缩量要小,最好能不收缩等要求。结合带压堵漏技术在某炼油厂的实际应用,证明了价值所在,指出了带压堵漏包括对有关人员专门的培训、制定详尽的安全施工措施、配戴安全防护用品和在高空作业架设带防护栏的防滑平台等安全注意事项。带压堵漏技术还不够完善,有待进一步研究和提高,提出了一些可操作性的建议。 相似文献
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成岩作用对储集层物性贡献比率研究 总被引:19,自引:2,他引:17
提出定量化表示储集层成岩作用的4项参数(视抗压强度、视填隙率、杂基充填率和视胶结率),将孔隙度作为成岩作用的综合评价参数,认为孔隙度与视抗压强度和视填隙率线性相关,定义了视抗压强度、视填隙率对储集层物性贡献率及贡献比率。以准噶尔盆地东部彩南油田为应用实例,通过对岩心薄片资料的研究,经过多元逐步回归分析建立了成岩作用与储集层物性之间的关系式(复相关系数达0.9904),确定对于该区储集层,压实作用造成的孔隙损失比例是非压实作用的1.8倍。 相似文献
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主要论述了强压注胶堵漏技术的工作原理、夹具设计准则,结合齐鲁石化公司氯碱厂几年的应用实践,重点对4种特殊夹具的结构设计进行了探讨。 相似文献
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曙光油田杜212区块大凌河组稠油储集层岩矿特征及对开采的影响 总被引:3,自引:1,他引:2
辽河坳陷曙光油田杜212区块沙三中亚段大凌河油层组是稠油储集层,因埋藏较浅而胶结疏松。根据11口井的岩心观察和薄片分析,其岩性主要为砾岩、杂砂岩、中细砂岩等,吸附性成分(泥岩岩屑和蚀变的长石颗粒、火成岩碎屑等)含量高,黏土矿物(以蒙脱石为主,伊利石、高岭石次之)含量较高,结构成熟度为中等到差,为低稳定型砂砾岩。大凌河油层下油层组的成分成熟度、结构成熟度均高于上油层组,致使纵向非均质性强,横向非均质性相对较弱。注蒸汽开采稠油时,高温、高pH值的蒸汽易使储集层中的不稳定矿物发生物理、化学变化,导致孔、渗性下降和非均质性加剧,而开采速率过高会造成大量出砂。应对上、下油层组制定不同的开采方案,选取合理的注入液ph值、加入适量的钾离子,使注采液的流速不超过油层内微粒迁移的临界值。 相似文献
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介绍了加压深气浮选的工艺及运行状况,找出了浮选效果差的主要原因,指出了解决总理2的对策。通过改造、解决了原装置所装置所存在的问题,装置的处理量、乳化油去除率大大提高。 相似文献
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目的捕集和检测带压含硫气田水常规减压取样过程排放闪蒸气中损失的H_(2)S组分,以实现带压含硫气田水中H_(2)S含量更加准确的测定,为优化和提升闪蒸气H_(2)S处理装置的设计和净化效率提供数据支撑。方法针对当前气田水减压平衡处理后H_(2)S测定结果明显偏低的问题,从带压液体取样和H_(2)S气体分析检测两个方面开展研究,讨论了取样装置、取样方法、分析检测方法、样品前处理、酸液用量和汽提时间等参数的影响。结果实现了等压取样,汽提时间为5 min,样品无须过滤前处理,解吸液为去离子水,以经典碘量法检测H_(2)S。结论通过比较实际样品带压和减压条件下H_(2)S含量的测定结果,表明该技术对准确测定带压含硫气田水中H_(2)S含量更加可靠,并将对其他带压溶液中溶解性气体的测定提供可借鉴的思路。 相似文献
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介绍了国产水-乙二醇难燃液在大型板坯连铸机和钢板轧机平衡液压系统等高压设备上的应用情况,说明国产水-乙二醇难燃液可与国外同类产品按一定比例混溶使用,并可替代进口产品,满足设备使用要求。 相似文献
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摘 要:采用加压热天平考察了1248~1323K、0.1~2.0MPa下的石油焦CO2气化动力学特性。在此基础上提出了一个正态分布函数模型,很好地拟合了不同温度、压力下的石油焦CO2气化速率随转化率的变化规律。结果表明,石油焦CO2气化速率随着石油焦转化率的提高先增加后降低,呈单峰曲线,常压下在转化率为0.3左右出现最大值。最大气化速率对应的转化率随着温度的升高有降低的趋势。模型中的参数rm与温度的关系符合Arrhenius定律,由此求出0.1、1.0、2.0MPa下石油焦CO2气化的活化能分别为197.7、233.4、218.2 kJ/mol,与文献数据相符。 相似文献