小型LPG储罐火灾超压预警研究

本文针对液化石油气储罐泄漏火灾事故,建立了耦合储罐泄漏进程和LPG火灾燃烧热模型的储罐超压模型,对LPG储罐泄漏、火灾、罐体超压进行了模拟。确定了不同充装率、不同泄漏孔径储罐罐体内部压力的变化,确定了90%充装率下最危险的泄漏孔径、最短预警时间,可为预防和控制罐体超压失效事故提供技术支持。     

液化石油气储罐泄漏的消防安全设计对策探讨

液化石油气是社会生产和生活中不可或缺的能源,液化石油气主要通过专门的储罐进行保存和运输。由于液化石油气本身的特性,一旦石油气储罐出现泄漏,将会造成极大的消防风险隐患。文章通过对液化石油气储罐泄漏的消防安全设计进行研究,旨在能够为液化石油气储罐的安全存储提供积极的思路,从科学合理的消防安全设计角度去不断完善和优化液化石油气储罐的隔热防火性能,推动油气储运的有效性。     

液化石油气储罐火灾与消防供水设计

介绍了液化石油气储罐火灾的发生及发展为灾难性储罐破裂火灾的过程;提出了消防供水设计应满足可向储罐内注水控制泄漏、阻止泄漏的液化石油气蒸气云扩散、防止储罐破裂发生火灾等要求;对储罐固定消防冷却水设置形式进行了分析,指出储罐的固定消防冷却水宜采用顶部淋水与固定水炮相结合的设置形式。     

常温全压液化石油气储存系统防泄漏设计

液化石油气为易燃、易爆物质,一旦泄漏,处置不当极易造成重大恶性事故。储罐注水设计是预防和处理常温全压液化石油气储存系统泄漏的有效途径之一。本文结合国内外标准规范和设计经验,对注水系统的工艺计算、设备选型、管道布置及仪表控制等提出了结合所储存轻烃的饱和蒸汽压和相应安全系数确定注水系统的最小工作压力、以储罐的名义容积选取注水流量、注水线通过工艺进口线接入储罐和选用安全仪表等方面的建议。     

扑救储罐区液化石油气泄漏火灾的战术探讨

阐述了液化石油气火灾爆炸的危险性及特点,指出了扑救液化石油气泄漏火灾的几个难点,并针对性地探讨了扑救储罐区液化石油气泄漏火灾的一般战术,对灭火实战有一定的参考和启发作用。     

浮式生产储油卸油装置上液化石油气储罐支承结构强度校核

液化石油气储罐是液化石油气生产处理过程中的重要设备之一。针对浮式生产储油卸油装置上的液化石油气储罐,结合ASME压力容器建造规范与IGC规则中C型独立液货舱的设计方法,综合考虑了液化石油气储罐罐体内部压力、风载荷、船体运动载荷、船体倾角、爆炸载荷和碰撞载荷,采用ANSYS软件,分6种计算工况对液化石油气储罐支承结构进行了应力计算。根据有限元计算结果,对液化石油气储罐支承结构附近的罐体、内加强圈,支承结构自身,垫墩与底部结构之间的角焊缝分别进行强度校核,提出的应力计算与校核方法可为浮式生产储油卸油装置上液化石油气储罐的设计提供参考。     

海上浮式生产储卸油装置大型液化石油气储罐设计与校核

海上浮式生产储卸油装置(FPSO)上的大型液化石油气储罐具有储存的介质易燃、易挥发,储存量大,晃动幅度大等特点,其设计与校核目前没有专用的标准和方法。针对南海某FPSO上的大型液化石油气储罐进行机械设计研究,解决液化石油气储罐的壁厚、多鞍座和破波浪板等设计难点问题。建立有限元模型对各个工况下液化石油气储罐及其结构进行强度校核,同时建立计算流体力学模型对液化石油气储罐的晃动情况进行模拟。强度校核和数值模拟结果表明,液化石油气储罐本体、内部加强圈以及鞍座等结构的设计满足各种工况条件的要求,在储罐罐内增加破波浪板后能够有效抑制罐体内液体的晃动,降低液体对罐体的冲击与压强,确保液化石油气储罐在FPSO上的使用安全。     

地面液化烃储罐泄漏爆炸事故分析及处置方案

地面液化烃储罐大都集中存放且储量大,一旦发生泄漏爆炸事故,将会对周围人员的生命安全造成巨大威胁,同时造成重大财产损失,因此分析爆炸事故原因,对减少事故和经济损失具有重要意义。地面液化烃储罐事故主要包括储罐泄漏和火灾爆炸,其中发生事故频率最多的是储罐泄漏,泄漏主要发生在储罐的罐体、管道和安全附件等部位;火灾爆炸事故大部分是因为液化石油气泄漏时被点燃、遇火源发生闪燃或蒸气爆炸。泄漏处置方案包括关阀止漏、稀释驱散、注水排险、倒罐输转和应急点燃。火灾扑救措施包括强力冷却控制、放空排险、安全控烧、水流切封和干粉灭火等。     

液化烃罐区的隐患治理

1998年3月5日西安煤气公司液化石油气管理所发生液化石油气球罐泄漏、爆炸火灾事故,造成群伤群亡和重大财产损失,震惊中外。为此,中石化集团公司印发了《关于加强液态烃储罐安全管理的通知》、《液化石油气球罐安全技术管理暂时规定》等文件,要求各企业认真检查,消除隐     

液化石油气储罐的系列优化设计

本文以设计压力1.77MPa容积100 m3液化石油气储罐为例,介绍了液化石油气储罐设计参数的确定、强度计算、材料及安全附件装置的选取原则、设备制造检验的要求等设计要点,为同类产品设计提供了参考。     

池火环境下液化石油气储罐响应规律及影响因素

有关液化石油气(LPG)储罐火灾爆炸的研究,国内外研究者对池火环境下LPG储罐的热响应规律开展了大量的实验研究和数值模拟工作,但研究结果尚难以给出通用规律。为此,利用FLUENT软件建立了池火灾环境下LPG储罐热响应模型,以英国HSE管理局现场实验的卧式LPG储罐为例进行了三维数值模拟,计算结果与实验实测结果吻合较好。数值模拟结果表明:①池火环境下储罐内介质温度分布总体上呈现上部高下部低的趋势,气相及液相区的温度分层明显;②储罐内介质压力上升速率随着充装率的增大而增大;③LPG储罐失效是由介质温度升高导致的储罐内介质压力升高和气相区壁温升高导致的材料强度下降共同引起的。     

液化气储罐无控泄漏着火（爆炸）事故抢险应急预案

液化气储运中可能碰到危害极大的液化气储罐无控泄漏着火(爆炸)事故,给出了抢险 应急报告、应急行动、应急措施和事后恢复的基本预案方案。     

基于FLUENT的LPG球罐泄漏扩散规律探究

针对液化石油气球罐泄漏扩散问题,基于计算流体动力学软件FLUENT,参照某型号球罐,建立球罐的三维模型。模拟得到LPG的泄漏扩散分布规律,并根据LPG的1.5%(φ)~9.5%(φ)爆炸极限确定LPG泄漏后的危险区域。模拟结果得出LPG泄漏扩散的规律并以此预测LPG泄漏扩散危险区域。为此类事故的预防、控制以及人员应急逃生等提供了参考。     

关于液化石油气（LPG）储存系统设计的几点建议

在石油化工行业,液化石油气(LPG)主要储存在压力储罐中,如球罐、卧式罐等。从降低LPG泄露事故发生几率角度出发,针对LPG压力储存系统(球罐)的设计提出几点建议。     

液化石油气罐区爆炸危险性分析

从物理性爆炸和化学性爆炸两方面分析了液化石油气罐区发生火灾爆炸的危险,着重 就罐区化学性爆炸进行了详细的分析和阐述。为确保液化石油气罐区的安全,提出了液化石油气 罐区在设计和生产管理方面要考虑的安全对策,可为液化石油气罐区的安全管理提供借鉴。     

液化石油气储罐热响应影响因素模拟分析

液化石油气储罐在火灾作用下内部的温度和压力迅速上升, 会引起储罐爆炸, 进而酿成危害性更大的二次灾害。为了揭示液化石油气储罐对火灾的热响应规律, 介绍了液化石油气储罐在火灾下的热响应过程和机理, 应用数值模拟程序LPGTRS对热响应过程进行模拟, 并对各影响因素对热响应的影响进行了定量模拟分析。从影响储罐热响应的因素分析可知, 安全阀、绝热保护层、充装率、火焰环境温度、储罐大小等对储罐的压力和温度响应都有明显影响。因此, 可以采取增加安全阀排放面积和绝热保护层厚度, 控制储罐的充装率等, 来减缓储罐在火灾作用下的压力和温度升高速度, 从而为防止储罐爆炸和灭火救援提供时间和安全保障。     

LPG埋地储罐泄漏和渗流扩散影响因素分析

研究液化石油气（LPG）埋地储罐泄漏、LPG渗流扩散的影响因素对其事故的预防、预测、应急等具有重要意义。为此， 分析了导致LPG埋地储罐泄漏的影响因素，重点对LPG在渗流扩散过程中的影响因素进行分析，利用CFD（Computational Fluid Dynamics）模型对LPG在各种地下环境中的渗流扩散过程进行数值模拟，讨论渗透率、孔隙度、水饱和度、重力、扩散到外界环境的出口位置等因素对LPG渗流扩散的影响，得到如下结论：LPG在多孔介质渗流过程中分子扩散作用对LPG渗流扩散的影响很小；重力、出口位置对LPG渗漏扩散方向影响很大，使流体倾向于重力、出口方向移动；含水量较小、孔隙度和渗透率较大的多孔介质，流体渗流速度下降梯度相对较小，渗流扩散快；黏滞力对渗流速度的影响不可忽视。在此基础上，提出泄漏事故发生后应急救援的措施。     

火灾环境下LPG储罐压力与温度响应的数值模拟

建立了火灾环境下液化气(LPG)储罐热响应的模型,针对立式液化石油气储罐进行了数值模拟。结果表明,LPG储罐内介质的温度上升速率随着充装率的增大而减小,压力上升速率随着充装率的增大而增大;储罐介质的升温和升压速率随着热流密度的增大而增大,储罐壁温度的上升速率也随之增大;储罐局部受热时,侧壁受热对储罐压力热响应的影响比底部受热大;升压速率随着导热系数的增大而增大,壁面温度的上升速率随之减小。     

连续重整新型铂锡催化剂的表观烧炭动力学

Coke combustion kinetics of an Pt-Sn catalysts for the reformer with continuous catalyst regeneration were studied.Apparent kinetic equations and related kinetic parameters of coke combustion in catalyst regeneration were obtained,and compared with those of the R-32 catalyst.The results showed that the coke burning rate of the new Pt-Sn catalyst has a 0.45-order dependence on the carbon content and a 0.55-order dependence on the oxygen partial pressure.As the platinum content in the catalyst is 21.6% lower than that of the R-32 catalyst,the constant of the coke burning rate is smaller,but both dependences of the coke burning rate on the oxygen partial pressure are matched with each other.Under the same conditions of carbon contents on catalysts being 5%,regenerating temperature being 500℃,the time required to burn up the coke on the new Pt-Sn catalyst is 1.88 times of the R-32 catalyst.