高强耐热铝合金2A70-4T6棒材的研制

研究了高强耐热铝合金2A70—4T6棒材的化学成分、挤压工艺、热处理工艺对其组织性能的影响。通过大量的对比试验．确定了最佳的化学成分范围、合理的挤压工艺和热处理工艺制度。研制出多批量大规格2A70—4T6铝合金棒材，满足了用户的需要。     

南山铝材电池托盘型材挤压工艺实现突破

正近日,山东南山铝业股份有限公司铝材分公司在汽车轻量化电池托盘型材挤压工艺上取得新突破,有效解决了制约复杂断面型材产品规模化生产的核心问题。南山铝材在与广汽合作的电池托盘项目中,型材总计22个断面,除左右边梁合金状态为6005A/T6外,其他均为6061/T6。主要工艺难点为部分型号空腔多、壁厚差异大、挤压易变形、力学性能要求高于国标等。     

6A02铝合金棒材粗晶环形成原因分析

本文通过对6A02铝合金Mn含量、挤压温度及热处理工艺的研究,分析了6A02铝合金挤压棒材粗晶环形成原因,阐述了相应的预防措施。     

6×××系铝合金挤压型材弯曲性能提升工艺研究

研究了时效工艺和在线冷却强度对6005A、6N01合金型材弯曲性能的影响。结果表明:通过调控6005A合金的时效温度,可改善其弯曲性能。随在线冷却速率的提高,6N01合金型材的延伸率增加。控制型材出口温度在500~530℃之间,在线冷却强度达到300℃/min,时效制度为165℃×8h时,可满足型材的弯曲性能要求。     

7A09C T73铝合金挤压型材热处理工艺研究

航空航天器对7A09C T73铝合金挤压型材提出了十分苛刻的质量要求。为了获得符合技术条件要求的综合性能，本文较系统地讨论了热处理工艺，特别是双级时效工艺对7A09C T73型材组织性能的影响，初步确定了热处理工艺与组织、性能之间的关系，并在此基础上拟订了较合理的热处理工艺：淬火温度465～470℃，保温时间（盐浴）0．9～1．0min／mm（厚度）；I级时效制度110℃／6h；II级时效制度175℃／8h。该热处理工艺虽然使抗拉强度损失了15％左右，但可提高型材的塑性、断裂韧性、疲劳强度等，特别是可明显改善抗拉应力腐蚀性能，全面提高材料的综合性能。     

2A12-T4(大规格)阶段变断面铝合金挤压型材拉伸工艺的研究

通过对2A12-T4合金大规格阶段变断面铝型材拉伸工艺的试验,进一步掌握了这种型材从挤压到拉伸及精整时的尺寸变化规律,为今后该型材的批量生产积累了经验。     

型材高精度轧制工艺研究与生产实践

型钢生产企业欲扩大市场份额和提高经济效益，必须提高产品的尺寸精度。在钢材产量大于市场需求的条件下，高精度轧制显得更加重要。对型材的高精度轧制工艺进行研究，结果表明：欲实现型材高精度轧制，不仅需要高精度成品轧机，轧制工艺也须相应改进。采用合适轧制工艺，使用普通精度的型钢轧机，异形断面型钢的轧制尺寸精度可以达到冷加工的尺寸精度，直接轧制某些特定用途的机械零件。提高型材轧制尺寸精度，关键是l～2个成品和成品前孔型的轧制精度，并非需要全线轧机都要提高轧制尺寸精度。     

汽车用6A82铝合金挤压棒材生产工艺研究

介绍了一种汽车用铝合金挤压棒材的生产工艺,即在6082铝合金基础上对化学成分进行优化设计,通过合理控制杂质Fe含量和适当提高Cu含量,获得6A82铝合金。通过对不同挤压工艺、固溶温度、时效工艺对6A82铝合金组织、性能的影响研究,形成了生产可行的6A82铝合金挤压和热处理工艺,满足了用户的使用要求。     

大断面型材生产特点

随着经济的发展,各行各业对铝型材的需求量越来越大,其中大断面型材的增长速度尤为韧带。着重谈了大断面型材的生产特点,设备配置、工艺要求等。     

日本与德国的大断面铝合金型材生产技术与工艺

日本与德国的大断面铝合金型材生产技术与工艺交通运输业是我国当前国民经济发展的瓶颈口，高速铁路建设是我国交通运输业发展的方向之一，高速列车用大断面铝合金挤压型材已逐步提上了生产日程。为了早作准备，及时开展预研工作，中国有色金属工业总公司组织了技术考察团...     

4Y32-T6铝合金管材生产工艺研究

介绍了4Y32铝合金特性,结合试制生产情况阐述了4Y32-T6铝合金管材熔铸工艺、均匀化退火工艺、挤压工艺、热处理工艺制度等,为工业化生产4Y32-T6管材提供了依据。     

M23C6析出相对节镍型奥氏体不锈钢冷轧表面裂纹的影响

为找出生产的节镍型奥氏体不锈钢冷卷表面裂纹形成原因,通过光学显微镜、扫描电镜对表面裂纹进行检测分析并结合热处理试验及热力学软件JMatPro进行分析计算研究。检测分析发现裂纹处晶界存在大量的析出相,据此推测析出相是导致钢材冷轧形成表面裂纹的主要原因。模拟连续退火工艺开展热处理试验,结果表明正常退火工艺无法完全消除热轧工序钢卷晶界处聚集的大量析出相。计算研究该成分体系下奥氏体不锈钢的平衡相图,结合能谱及透射电镜衍射斑点分析,结果表明M₂₃C₆碳化物的沉淀温度范围为500～925 ℃,钢卷从高温缓慢冷却下来会析出M₂₃C₆碳化物,析出鼻温区为850～900 ℃。以此结合实际工艺流程对减少钢卷中M₂₃C₆碳化物析出提出了可能的措施。     

块体Pd77.5Cu6Si16.5非晶合金的晶化动力学研究

应用变温条件下的JMA方程和Kissinger方程研究长体Pd77.5Cu6Si16.5非晶合金的晶化动力学行为。计算了其玻璃转变温度Tg，晶化起始温度Tx，晶化峰值温度Tpl的激活能E，频率因子和Avrami指数等晶化动力学参数。并将这些参数与非晶条带的相应参数做对比，发现一些描述晶化过程的参量发生了变化。实验结果表明，块体非晶合金的原子活动性小于传统非晶条带，而具有更宽的过冷液相区。     

The tensile strength of 339 aluminum reinforced with kaowool fibers: A comparison of T5 and T6 heat treatments

This study compares the effects of T5 and T6 heat treatment on the tensile strengths of both KAOWOOL fiber reinforced and unreinforced 339 aluminum. The 339 Al-T6 is stronger than 339 Al-T5 (as expected), but for a KAOWOOL/339 Al composite, the T5 condition is substantially stronger than the T6. The controlling parameter is the strength of the aluminum dendrites, which in turn is proportional to the concentration of magnesium retained in the dendrites. In the T5 condition, more than half of the magnesium is in the form of large intermetallics in both the unreinforced alloy and the KAOWOOL/339 Al composite. During a T6 heat treatment, magnesium in the intermetallics is redissolved. In the unreinforced T6 alloy, this additional magnesium is retained in and strengthens the dendrites. But in the T6 composite, the magnesium segregates extensively to the KAOWOOL/aluminum interfaces depleting and softening the dendrites. This factor alone is sufficient to account for the low strength of the T6 composites. The tensile strengths of both the T5 and T6 composites correspond to the calculated values for a perfectly bonded system.     

大规格6082T6铝合金棒材力学性能控制

通过试验研究，分析了6082T6大规格棒材力学性能的主要影响因素，并指出热处理工艺是影响6082T6大规格捧材力学性能的关键因素，棒材力学性能偏低的主要原冈是生产中加热保温时间不足够长所致。     

Urinary 6-sulfatoxymelatonin cycle-to-cycle variability

For either clinical or research purposes, the timing of the nocturnal onset in production of the urinary melatonin metabolite 6-sulfatoxymelatonin (UaMT6s-onset), has been proposed as a reliable and robust marker of circadian phase. However, given that most circadian rhythms show cycle-to-cycle variability, the statistical reliability of phase estimates obtained from a single study using UaMT6s-onset remains to be determined. Following 2 weeks of sleep diary and wrist actigraphy, 15 young, healthy good sleepers participated in four UaMT6s sampling sessions spaced 1 day apart. During the sampling sessions subjects remained indoors under low light conditions and hourly urine samples were collected from 19:00 to 02:00 h. Samples were subsequently assayed for UaMT6s using standard radioimmunographic techniques. UaMT6s-onset was determined by the time at which melatonin production exceeded the average of three proceeding trials by 100%. Sleep onset times were derived from sleep diary and actigraphic measures taken before the melatonin collection nights. We found that there was no significant variation between nights in group mean UaMT6s-onset times, and intraindividual variability was small. In addition, UaMT6s-onset times were highly and significantly correlated between nights (grand mean r = 0.804). Our results suggest that within 95% confidence interval limits, individual UaMT6s-onset estimates obtained from a single night UaMT6s-onset study can be used to predict subsequent UaMT6s-onset times within +/- 97 min. A close temporal relationship was also found between the timing of UaMT6s-onset and sleep onset. Overall, our results suggest that under entrained conditions single-session UaMT6s-onset studies can provide reliable individual UaMT6s-onset phase estimates and that the protocol described in this study is a practical and noninvasive methodology.     

连铸复合电磁搅拌对低碳钢碳偏析的影响

20CrMnTi钢(%:0.17～0.23C、0.80～1.10Mn、1.00～1.30Cr、0.04～0.10Ti)300 mm×340 mm铸坯结晶器-末端电磁搅拌(M-EMS,F-EMS)和3段复合电磁搅拌(M-EMS,S-EMS,F-EMS)对铸坯碳偏析影响的试验结果表明,当M-EMS和F-EMS电流分别从2 HZ/250 A和20 HZ/150 A降至2 HZ/100 A和20 HZ/100 A时,铸坯断面碳成分的极差由0.05%降至0.02%;当采用M-EMS为2 HZ/100 A,S-EMS为20 HZ/50 A,F-EMS为20 HZ/100A三段复合电磁搅拌时,铸坯断面碳成分的极差为0.02%,轧材中心疏松由原2段电磁搅拌的1.0～2.0级降至1.0～1.5级,方框形偏析2.0级出现率由9.7%降至0.8%。     

高海拔环境下氧化铜矿浮选优化试验研究

针对西藏某大型选矿厂在处理高海拔复杂氧化铜浮选精矿时存在品位不合格、回收率不理想的问题,对矿物开展工艺矿物学研究,基于此开展磨矿细度及浮选药剂制度优化试验。工艺矿物学研究表明:原矿铜氧化率为36.80%,其中结合氧化铜占16.59%,铜品位为0.51%,金品位为0.25×10^-6,银品位为14.24×10^-6,矿石中含铜量较高的次生铜矿物砷黝铜矿多与黄铁矿连生或共生,影响到铜精矿的质量和铜的回收率;矿石中含有一定的白云母、长石、石膏和方解石等,在磨矿过程中极易产生泥化现象,影响铜矿物上浮。为此现场在选矿中通过添加大量石灰,利用高碱度和新型药剂T506来抑制黄铁矿的上浮。试验室闭路试验表明：采用现场一粗三扫三精浮选流程,在粗选作业段采用新型抑制剂T506替代部分石灰,并适当增加Na₂S用量,精选作业段在pH=11的基础上适量增加T506用量,可获得精矿铜品位为19.72%,金品位为2.66×10^-6,银品位300.36×10^-6,铜回收率为65.50%,金回收率为18.36%,银回收率为35.92%的试验指标。精矿品位较现场生产条件提高了9.18%,铜选矿作业回收率提高了4.87%。     

E级船板钢钙处理工艺研究

通过Als-[O]平衡和Ca_残-Als平衡的热力学计算,研究了湘钢Nb-Ti微合金化E级船板钢(0.10%C)两种钙处理工艺:两步法(LF+喂Ca-Si线-VD+喂Ca-Si线)和一步法(LF-VD+喂Ca-Si线)对钢中夹杂物形态和力学性能的影响。结果表明,当钢中S≤0.003%,T[O]≤15×10^-6,Als控制在0.02%～0.04%时,进行一步法钙处理后钢中≤4μm的球形夹杂物达93%,-40℃的横向冲击功为156～240J。