单机架可逆冷轧过程中不同厚度规格低碳铝镇静钢的组织性能

采用铜丝定点标记法,研究了H-C单机架可逆冷轧低碳铝镇静钢过程中的变形规律,通过单向拉伸实验检测不同厚度规格钢板力学性能,利用光学显微镜观察实验钢板冷轧态及退火态的显微组织,并用电子背散射衍射仪(EBSD)测量了两种厚度实验钢板取向织构情况。结果表明,可逆冷轧过程中沿断面高度方向上各处金属质点流动速度相同,没有明显的剪切变形。试样压下率从34%升高到80%时,r值范围为1.13~1.36,n值范围为0.23~0.24。压下率从64%升高到80%时,退火试样再结晶组织中有利的111∥ND取向晶粒所占比例增加,对深冲性能有利。     

铜对低碳镇静钢冷轧薄板再结晶织构的影响

研究了铜对含铜低碳铝镇静钢再结晶织构的影响,含铜量为0—0.355％,试样为1.0毫米厚的冷轧薄板。采用X射线极点密度测量、塑性应变比测量及金相腐蚀坑方法,证明随含铜量的增加,对深冲性能有利的{111}织构组元增强,尤其当含铜量超过固溶度时更为显著。在含铜0.355％的样品中,用透射电子显微镜观察到细小的ε-Cu相在位错线附近析出。ε-Cu相的析出被认为是{111}织构增强的原因。     

EFFECT OF COPPER ON THE RECRYSTALLIZATION TEXTURE OF COLD ROLLED LOW CARBON STEEL SHEET

研究了铜对含铜低碳铝镇静钢再结晶织构的影响,含铜量为0—0.355％,试样为1.0毫米厚的冷轧薄板。 采用X射线极点密度测量、塑性应变比测量及金相腐蚀坑方法,证明随含铜量的增加,对深冲性能有利的{111}织构组元增强,尤其当含铜量超过固溶度时更为显著。 在含铜0.355％的样品中,用透射电子显微镜观察到细小的ε-Cu相在位错线附近析出。ε-Cu相的析出被认为是{111}织构增强的原因。     

塑性变形比（r值）与板材织构和深冲制耳倾向的关系

对经不同退火温度处理的具有典型的变形织构、或变形织构与立方织构、或立方织构的L3薄板,按不同角度切取试样,进行拉伸变形,旨在考察各种不同织构强度时的塑性变形比(r值)的大小及其分布特点,以确定r值与板材织构和深冲制耳倾向的系系。     

电场退火对IF深冲钢板塑性应变比(r值)的影响

通过拉伸实验研究了电场退火（850℃,25min）对IF深冲钢板塑性应变比（r值）的影响．结果表明,电场退火提高了IF深冲钢板的平均塑性应变比（r^-值）．这主要是由于电场退火显著增强了有利于IF深冲钢板塑性应变比的再结晶γ纤维织构{111}（uvw）的强度,同时减弱了不利于IF深冲钢板塑性应变比的再结晶α纤维织构{hkl}（110）的强度所致．     

DC06深冲开裂原因分析

通过使用光学显微镜、 X射线衍射仪和拉伸试验机等分析手段,对 DC06钢板冲压成汽车零部件过程中的开裂原因进行了分析。结果表明：冲压件 45°方向塑性应变比 r值低于标准下限,深冲有利织构 {111}〈110〉和{111}〈112〉少,导致板材变形不均匀,深冲性能差,在 45°方向应力集中区域首先产生开裂。在此基础上,提出改进措施,研究织构在热轧、冷轧及再结晶退火等加工过程中的产生及变化规律,优化生产工艺,对改进后的 DC06钢板进行测试,结果显示： DC06深冲板形成了较强的 γ纤维织构, r值升高, Δr小,板材成型性能提高。     

EFFECTS OF RECRYSTALLIZATION TEXTURES ON THE PLASTIC STRAIN RATIO R AND DEEP-DRAWING PROPERTIES OF COLD ROLLED LOW-CARBON STEEL SHEETS CONTAINING TITANIUM

研究了含Ti0.145—0.35％,Ti/(C+N)比为2.9—10.1的低碳深冲薄板,测定了不同Ti/(C+N)比时的织构,并与塑性应变比R值和实冲汽车零件的结果作了对照。当Ti/(C=N)>4时,主要织构为有利于深冲的(111)[112]织构;当Ti/(C+N)<4时,主要织构为不利于深冲的(100)[011]织构。深冲性好坏主要取决于薄板所具有的再结晶织构的类型和强弱,而与晶粒形状无关。用透射电镜观察了弥散的TiC,讨论了弥散相TiC对再结晶织构的某些影响。     

含Ti低碳冷轧汽车薄板织构与塑性应变比R值和深冲性能的关系

研究了含Ti0.145—0.35%,Ti/(C+N)比为2.9—10.1的低碳深冲薄板,测定了不同Ti/(C+N)比时的织构,并与塑性应变比R值和实冲汽车零件的结果作了对照。当Ti/(C=N)>4时,主要织构为有利于深冲的(111)[112]织构;当Ti/(C+N)<4时,主要织构为不利于深冲的(100)[011]织构。深冲性好坏主要取决于薄板所具有的再结晶织构的类型和强弱,而与晶粒形状无关。用透射电镜观察了弥散的TiC,讨论了弥散相TiC对再结晶织构的某些影响。     

酸溶铝含量对低碳铝镇静钢组织性能及织构的影响

通过单向拉伸试验机测量两组不同酸溶铝含量低碳铝镇静钢试样的力学性能,利用光学显微镜观察其显微组织,利用电子背散射衍射仪(EBSD)观察其微观织构情况。结果表明,酸溶铝含量为0.1%的实验钢,屈服强度和抗拉强度过高,分别为257和336 MPa,而塑性应变比为0.84,几乎失去了深冲性能,而各取向织构在冶金生产过程中没有明显的密度变化,退火后有利的{111}取向织构密度仍较低;而酸溶铝含量为0.021%的低碳铝镇静钢强度较低,屈服强度和抗拉强度分别为190和282 MPa,塑性应变比为1.19,性能较为优异,且有利织构在退火后明显增加,因此实验钢的适宜酸溶铝质量分数控制在0.021%左右。     

冷轧工艺对1050H19空调箔微观结构及深冲性能的影响

考察了不同冷轧工艺生产的1050H19电站用空调箔的性能,并结合X射线织构分析和透射电镜微观结构分析结果,讨论了织构及微观结构对深冲性能的影响.结果表明:4种工艺中试样的变形织构均属于典型的Cu型织构,不存在再结晶的R织构和立方织构组分,主要织构组分仍为Cu织构,但取向密度不同,易开裂者Cu织构的取向密度值达160,织构较强,并含有较难变形的织构组分P织构和戈斯织构.经分析可知,由于减少道次压下率和实施中间停留,使得铝箔消除了较难变形的织构组分,减小了Cu取向织构的取向密度,宏观上表现为深冲开裂倾向的减小,从而改善了铝箔的深冲性能.     

5052铝合金热圧缩本构关系及其数值模拟

利用Gleeble-1500D热模拟试验机和Deform-3D数值模拟平台,研究了5052铝合金在300、350、400、450和500℃,应变速率为0.01、0.1、1和10 s~(-1),压缩量为60%(真应变0.92)的热压缩过程。结果表明:数值模拟得到的峰值应力与实验峰值应力一致;在热压缩试样的纵切面上选取了4个观测点:P1(中心位置),P2(圆柱面中间位置),P3(端面与圆柱面交线位置)和P4(端面中心位置),分析其变形模拟结果,并利用显微镜观察350℃,0.01 s~(-1)变形条件下压缩试样上对应4点附近显微组织,从显微组织的变化规律可见,热压缩过程中试样不同位置的应变不均匀,其应变规律为:ε_(P3)ε_(P1)ε_(P2)ε_(P4)。     

5052铝合金热圧缩本构关系及其数值模拟北大核心CSCD

利用Gleeble-1500D热模拟试验机和Deform-3D数值模拟平台,研究了5052铝合金在300、350、400、450和500℃,应变速率为0.01、0.1、1和10 s^(-1),压缩量为60%(真应变0.92)的热压缩过程。结果表明:数值模拟得到的峰值应力与实验峰值应力一致;在热压缩试样的纵切面上选取了4个观测点:P1(中心位置),P2(圆柱面中间位置),P3(端面与圆柱面交线位置)和P4(端面中心位置),分析其变形模拟结果,并利用显微镜观察350℃,0.01 s^(-1)变形条件下压缩试样上对应4点附近显微组织,从显微组织的变化规律可见,热压缩过程中试样不同位置的应变不均匀,其应变规律为:ε_(P3)>ε_(P1)>ε_(P2)>ε_(P4)。     

深冲SPCE与超深冲IF钢r值差异的ODF分析

用取向分布函数（ＯＤＦ）方法对造成ＩＦ钢板与ＳＰＣＥ钢板ｒ差异的织构因素进行了分析。结果指出，由于铁素体中间隙原子存在状态不同经冷轧后冷轧织构不同，进而经退火后退火织构不同，ＩＦ钢的退火织构以｛１１１｝＜１１０＞、｛１１１｝＜１１２＞织构为主，ＳＰＣＥ钢的退火织构以｛００１｝＜１１０＞织构为主。｛１１１｝取向晶粒的ｒ大于｛００１｝取向晶粒的ｒ值，因而超深冲ＩＦ钢有比深冲ＳＰＣＥ钢板高的ｒ值。     

深冲SPCE与超深冲IF钢r值差异的ODF分析

用取向分布函数（ＯＤＦ）方法对造成ＩＦ钢板与ＳＰＣ钢板ｒ值差异的织构因素进行了分析。结果指出，由于铁素体中间隙原子存在状态不同经冷轧后织构不同，进面经退火后退火织物不同，ＩＦ钢的退火织构以｛１１１｝＜１１０＞，｛１１１｝＜１１２＞织构为主，ＳＰＣＥ钢的退火织构以｛００１｝＜１１０＞织构为主。｛１１１｝取向晶为闰的ｒ值大于｛００１｝取向晶粒的ｒ值。因而超深冲ＩＦ钢有比深冲ＳＰＣＥ钢板高的ｒ值。     

基于数字散斑方法的深冲VCM钢板应变检测研究

采用数字散斑相关方法对VCM钢板的拉伸力学性能进行了研究,获取了试样拉伸过程中三维变形的几何数据,推导了深冲VCM钢板及其基板材料各力学参数的计算关系,引入偏离系数用来评价钢板组合之间的关系,选取深冲VCM钢板、深冲基板和VCM薄膜板料作为研究对象,对实验获得的几何数据进行了处理和相应的计算,并获取了相应板料的抗拉强度、弹性模量、上屈服强度、最大力下总伸长率和断后伸长率,得出3种材料的相关力学参数。通过XJTUDIC系统进行分析,获得了x、y方向的位移、应变和最大主应变,得出了增加VCM薄膜后,金属复层板的应变能力有所提高,其力学性能介于钢板基板和VCM薄膜之间。     

S08Re深冲薄板流变硬化曲线的阶段性试验

一、前言评定深冲薄板深冲性能的主要指标通常有σ_s、σ_b、σ_s/σ_b、δ等常规力学性能及冷弯试验、杯突试验等工艺性能。近年来又提出了塑性应变比R,应变硬化指数n等参数,并认为它们是评价薄板钢深冲性能的主要指标。试验发现,大多数材料(包括低碳铝镇静钢)的真应力(σ)-真应变(ε)关系均能很好地遵守Hollomon指出的σ=kε~n关系,其中k、n值均由拟合法确定,k是应变硬化系数或称强度系数,表示σ-ε曲线的高低位置;n值反映了材料的强化特性,表示σ-ε曲线的弯曲程度,n值在深冲过程中的物理意义     

从低分辨织构计算金属板材的塑性应变比

采用反射低分辨改进最大熵三维取向分布函数法(MMEMODF)和级数展开法(简ODF)，按照织构多晶体连续力学法(CMTP)，遵循Konchendoerfer模型，选择非二次型屈服函数来预估多晶体深冲IF钢板的塑性应变比R值．预估结果表明，MMEMODF低分辨织构计算法可以准确测算R值．     

工业纯铝超塑性的研究

本文研究了国产工业纯铝的超塑性。纯度为99.5％的铝试样,经500℃退火3小时,在300～500℃范围内进行拉伸试验,350℃和初始应变速率ε_0=8×10~(-2)1/分时具有最大延伸率。温度为350℃时,用初始应变速率ε_0=8×10~(-3)1/分到6×10~(-2)1/分不同的应变速率进行拉伸试验,初始应变速率为8×10~(-2)/1分时延伸率出现峰值。另一方面,晶粒尺寸较小试样的延伸率小于晶粒尺寸大的试样的延伸率。在拉伸过程中晶粒长大、晶粒拉长以及在拉伸过程中发生再结晶。最大的应变速率敏感性指数m=0.3,最大延伸率为164％。说明工业纯铝在一定的温度和应变速率时具有轻微的超塑性。     

ZK60镁合金热压变形和退火中的组织与织构演变

利用光学显微镜(OM)和扫描电镜悬挂的EBSD背散射衍射实验观察并研究了ZK60镁合金铸轧条带在热压(350℃/0.1 s-1)及退火处理(退火温度分别为250,300,350和400℃,退火时间分别为100,1000,5000,10000和50000 s)条件下的微观结构组织与织构演变。利用动态再结晶理论分析了ZK60镁合金铸轧条带、条带经小应变变形和大应变变形条件下的微观结构演变机理,利用静态再结晶理论分析了试样在不同热处理条件下的组织变化。结果表明,铸扎条带在热压变形后基面织构由弱变强,滑移和孪生导致动态再结晶发生,随应变增加,出现剪切带,晶粒明显细化。退火后基面织构逐渐弱化,基面沿轧制方向发生倾转,材料发生了明显静态再结晶。     

弥散相及钛含量对低碳钛钢薄板织构的影响

低碳薄钢板优良的深冲性能取决于其所具有的再结晶织构类型及其强弱。在低碳钢中加入适量的钛,就能形成强的有利于薄板深冲性能的再结晶织构(平行于轧面的(111)织构)。研究不同的钛含量(因而也是不同的钛碳比)及钢中生成的弥散相TiC对织构的影响,对生产优良深冲性能的薄板将有重要意义。一、试验材料及试验方法试验材料是平炉冶炼的低碳钛钢,钢水用铝脱氧后再加入钛铁,以提高钛的收得率。钢锭于1380～1390℃均热2小时后轧成板坯,板坯于1240～1300℃加热2小时后,经二辊、万能、连轧机轧成板卷,连轧机开轧温度约为980～1020℃,终轧温度约为830～850℃,轧后约在730～760℃卷取。在热轧板卷上取样。钢的化学成分及热轧板处