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文中介绍了材料为A350 LF2的液化天然气卸料臂焊接接头多处位置在使用后出现损坏、失效问题的失效分析过程。通过金相分析、扫描电镜、化学成分和力学分析对其进行检测分析,结果表明:焊缝焊接质量满足WPS WLS 0089 Fillet中规定的ASME IX—2021标准要求;失效件的母材和焊缝化学成分、拉伸性能均满足EN 10225-2—2004要求;焊接接头的金相组织未见异常;微观断口分析在裂纹启裂和扩展的不同位置均发现大量连续分布的韧窝,体现出典型的塑性断裂特征,判定失效基本原因是焊缝发生局部塑性破坏,承受超过极限设计工况的载荷导致拉伸过载失效。 相似文献
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采用脉冲氩弧焊接工艺、高温加速模拟工况、高温持久、常温力学性能试验研究了不同焊缝强度匹配条件下,马氏体耐热钢9Cr1MoVNbN与贝氏体耐热钢12Cr2MoWVTiB焊接接头的力学性能、高温强度、蠕变损伤及界面破坏特征。研究结果表明;焊前预热250℃,焊后回火750℃×1h条件下,加速模拟运行500h,1000h,1500h后低匹配焊接接头的界面蠕变损伤较严重,力学性能下降明显,失效倾向较大;而中匹配接头的蠕变损伤及失效倾向较小。中匹配与低匹配接头的持久强度比较接近;高匹配接头的持久强度最低。因此,对于9Cr1MoVNbN/12Cr2MoWVTiB异种钢焊接接头采用中匹配比较合适。 相似文献
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本文对锅炉进水管与套管焊接接头腐蚀的原因进行了初步分析,指出其主要原因是APC类型的应力腐蚀,并从锅炉进水管与套管焊接接头的整体结构和焊接工艺两方面提出了改进的意见。 相似文献
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根据对15CrMoR珠光体耐热钢的焊接性能试验中发生的接头冲击韧性值下降,且大大低于标准规定的最低值现象,从理论上对所用的焊接材料和所选的焊接工艺及其措施进行分析,查找原因。经反复试验,结果认为,影响珠光体耐热钢焊接接头冲击韧性的主要因素是焊接工艺不当。为此,我们对工艺参数进行了调整,重新进行试验,获得了满意的结果。 相似文献
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针对船舶设备采用的马氏体和奥氏体不锈钢钨极氩弧焊焊接接头的泄漏问题,采用光学显微镜和扫描电镜观察、显微硬度测定等方法,分析了1Cr17Ni2马氏体不锈钢和1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢焊接接头各个区域的组织变化和硬度分布.结果表明,在1Cr17Ni2一侧的热影响区紧邻焊缝部位,铁素体受热作用明显长大,显微硬度较低,在热影响区的较高温度区,快冷得到高硬度马氏体,该区断口呈典型的解理与准解理脆性断口,成为焊接接头的薄弱地带,容易产生裂纹导致泄漏.还分析了接头失效的其它原因并提出了改进措施. 相似文献
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马氏体/贝氏体耐热钢焊接接头的界面蠕变损伤行为 总被引:2,自引:0,他引:2
采用脉冲氩弧焊接工艺、高温加速模拟、高温持久实验研究了不同焊缝蠕变强度匹配条件下马氏体耐热钢9Cr1MoVNbN与贝氏体耐热钢12Cr2MoWVTiB异种钢焊接接头的高温强度、界面蠕变损伤及破坏特征.研究结果表明,焊前523 K预热、焊后1023 K×1 h回火条件下,接头的力学性能优异.加速模拟运行500,1000和1500 h后低匹配焊接接头的界面蠕变损伤最严重,发生了界面蠕变断裂,早期失效倾向较大;中匹配接头的蠕变损伤最小,仅发现个别孤立蠕变孔洞,早期失效倾向最小,中匹配接头在923 K下的持久强度(σ105)与低匹配接头比较接近;高匹配接头在923 K下的持久强度(σ105)最低,蠕变孔洞几乎连成裂纹,蠕变损伤和早期失效较大.因此,对于上述异种钢焊接接头采用中匹配焊缝较为合理. 相似文献
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采用有限元方法对马氏体/珠光体异种耐热钢接头在560℃条件下,外加轴向应力水平分别为100,120和140 MPa时界面附近的最大主应力、Von Mises等效应力进行了数值模拟,通过恒应力加速蠕变试验对模拟结果进行了验证.结果表明,对于低匹配接头,焊缝/低强母材界面附近最大主应力很高,蠕变孔洞易于在焊缝/低强母材界面处形成,随着外加应力水平的提高,焊缝/低强母材界面附近最大主应力升高较快,但VonMises等效应力较低,孔洞不易扩张.加速模拟试验后界面的蠕变损伤较轻,晶界仅存在少量分散蠕变孔洞,失效倾向较小.对于高匹配接头,焊缝/低强母材界面的最大主应力数值大,界面附近的Von Mises等效应力很高,孔洞易于形核、扩张.加速模拟运行后,高匹配接头中焊缝/12Cr1MoV界面的蠕变损伤及失效倾向大,发生了界面蠕变断裂.因此,对于马氏体/珠光体异种耐热钢接头,采用低匹配焊缝较高匹配合理. 相似文献
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通过采用不同的焊接方法对贯流锅炉集箱T型接头进行焊接工艺试验,对比分析了各种焊接工艺下的焊接质量、生产效率以及其操作方便性,最终选定了其较适宜的焊接方法. 相似文献
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核电站核岛主蒸汽管道材质为合金钢,直径及壁厚较大,设计空间位置较为复杂,需要在较高的预热温度和保温状态下安装焊接。无论是早期采用手工焊,还是近年来逐渐采用自动焊,核岛主蒸汽管道的焊接缺陷及返修仍然是无法避免的问题。文中结合工程实例,对核电站核岛主蒸汽管道常见的焊接缺陷及产生原因进行分析,详细描述焊接缺陷返修工艺技术,为后续核电工程安装主蒸汽管道焊接及返修提供借鉴。 相似文献
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通过对3种变径接头上破裂事故的典型实例分析,指出其事故根源均因应力集中和伴随的应力腐蚀所致,只要降低或消除变径接头的应力集中系数,在烛接质量合格的条件下,即可杜绝此类事故的发生。 相似文献
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某油井井口管线安装并投入使用3年的焊接接头附近发生严重腐蚀和局部泄漏。宏观检测结果显示焊缝熔合线泄漏点长42 mm、宽2 mm,焊缝110 mm处存在?5 mm的圆形穿孔,XRD分析结果显示腐蚀产物主要为FeCO3,电化学分析结果显示熔合线部位材料自腐蚀电位最负,为-712 mV,直管段、弯管及焊缝区存在一定的电位差,在腐蚀介质中形成宏观电池,电化学活性较高的部分易发生腐蚀。直管侧焊缝沟槽腐蚀敏感系数为2.17,弯管侧焊缝沟槽腐蚀敏感系数为1.65,均>1.3,属于对沟槽腐蚀敏感的焊缝。 相似文献
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某电厂外部热网管道安装后 ,在试运行中发现个别Π形补偿器弯头与主管的横焊缝及直管段的全位置焊缝产生焊缝中心线的局部渗透裂纹 (图 1) ,被迫停炉捡修。该管道规格为4 80mm× 10mm ,长 80 0m ,材质为 2 0钢。介质为蒸汽 ,管子标高 6~ 8m ,坡度为 0 .0 0 2。空中有管道支架敷设。工作压力为 1.6 7MPa,试验压力为 2 .1MPa,无损检测为X光射线 ,检测 15 %焊接接头 3级片为合格。图 1 缺陷示意图1 缺陷分析从工艺上看 ,采取了用TIG焊进行管子打底 ,中间层和盖面层用手弧焊的焊接方法进行焊接是合理的 ,但仍出现焊接裂纹 … 相似文献
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SA335-P91钢是美国于20世纪70年代末开发的一种改良的9Cr-1Mo钢,在原9Cr-1Mo马氏体钢中加入V,Nb等合金元素得到的新型马氏体耐热钢,以其热膨胀系数,弹性模量、蠕变性能以及抗氧化性等多方面的优点在许多国家的电站主蒸汽管道中得以广泛应用。P91钢焊接接头中常见的缺陷有气孔、夹渣、未焊透、未熔合和裂纹等,与普通钢焊接接头类似。但由于SA335-P91钢的组织和声学特性等与普通碳素钢存在差异,因此进行超声检测时务必要考虑这种差异。1P91钢中的横波声速和K值在20℃时,P91钢的弹性模量E=218GPa,密度ρ=7.78t/m3,泊松比取δ=0.29,可得… 相似文献