1Cr18Ni9Ti冷拉钢丝的再结晶退火

探索了再结晶退火加热温度和保温时间对?0.4 mm的1Cr18Ni9Ti冷拉钢丝力学性能的影响。将再结晶退火保温时间设置为6 min不变,再结晶退火加热温度在800～940℃范围内变化时,钢丝的抗拉强度随着加热温度升高逐渐下降,伸长率随着加热温度升高呈现先升高后下降趋势;将再结晶退火加热温度设置为860℃不变,再结晶退火保温时间在1～14 min范围内变化时,钢丝的抗拉强度随着保温时间延长逐渐下降,伸长率随着保温时间延长呈现下降趋势。1Cr18Ni9Ti冷拉钢丝采用不完全再结晶退火工艺时,通过"进炉计时"替代常规的"到温计时"方式,能够获得相对稳定的力学性能。     

SAB—1型棒、管超声探伤设备

SAB-1型棒、管超声探伤设备是用于冷拉棒、热轧棒、管材探伤的多用途设备。该设备是以多通道、可调波型(纵、横、表面波),水浸法实现探伤。适用探伤规格范围:薄壁无缝管φ10～φ40mm;冷拉棒φ8～φ40mm;热轧棒φ20～35mm。灵敏度波动范围:冷拉棒≤3db;热轧棒≤5db;管43db。探伤速度与漏检率、误检率:冷拉棒——16.6米/分,漏检率≤42％,误检率≤42％;     

优质喂丝用包芯线问世

上海钢铁工艺技术研究所已经研制成功搭扣式包芯线。规格是φ10mm和12×6mm矩形芯线。其外表光亮,形状规则,搭扣密封。采用厚度≤0.3mm的光亮退火钢带包复,φ10mm硅钙芯线充填比最高可以达到1比1.4,填充率58.8％,高于国外同类产品。每200m重量误差≤2.5％,可以和法国Af-     

钽钛合金再结晶退火工艺研究

研究了二元钽钛合金丝经拉拔加工中间再结晶退火处理后的组织.结果发现变形量为12%的φ1.5mm的钛钽合金丝经1 000℃×1 h退火能够发生完全再结晶;变形量由17%增大至70%,再结晶温度下降约40℃,变形量对再结晶温度影响较大;变形量越大,再结晶后的组织晶粒细小.     

退火处理冷拉珠光体钢丝耐磨性研究

对冷拉0.7%碳钢丝进行退火处理,用场发射扫描电子显微镜观察分析了退火处理冷拉0.7%碳钢的组织形貌,用材料拉力试验机和显微硬度计测试钢丝的抗拉强度和显微硬度,并采用ML-10型干式销盘磨损试验机观察退火冷拉钢丝在不同磨料磨损工况下的磨损特性,利用扫描电子显微镜观察分析磨损表面形貌.结果表明,以氧化铝和石英为磨料工况下,退火处理冷拉钢丝的耐磨性有少量提高;以玻璃为磨料工况下,退火处理冷拉钢丝的耐磨性大幅提高.以氧化铝和石英为磨料磨损工况下,其磨损机理以微观切削和犁沟为主;以玻璃为磨料磨损工况下,沟槽形貌消失,磨损机理发生改变.     

GCr15轴承钢丝再结晶退火异常组织辨析与挽救措施

本文根据笔者多年来的工作实践,搜集了若干例在实际生产中遇到的较为典型的GCr15轴承钢丝再结晶退火过程中出现的异常组织,并通过对其金相组织的鉴别,探讨产生原因,寻求补救的正确途径。     

大型拼接封头焊接变形的控制

我们为青岛啤洒厂制作96个φ5000×12和φ6000×12大型椭圆拼接封头。按照 JB741—80标准:封头的直径误差允许≤±6mm,但甲方为了简体制作方便提出按封头外周长进行验收,必须保证外周长的误差≤±5mm。比标准公差提高了3.5倍。为了确保工程的完成,我厂在实践中摸索出一些经验,现介绍如下:φ5000×12封头周围共有11瓣片组成,中间有一个φ1600的圆顶,每块分瓣用胎具热压成形,中间圆顶     

SWRH72B及金属针布专用合金钢丝球化退火工艺探析

研究了φ2．15mmSWRH72B、金属针布专用φ3．50mm合金钢Ⅰ和φ3．80mm合金钢Ⅱ三种钢丝的球化退火工艺,分别找出了其最佳的球化退火工艺参数；同时分析了球化退火工艺参数对最终碳化物球粒度的影响。     

SWRH72B及金属针布专用合金钢丝球化退火工艺探析

研究了φ2．15mmSWRH72B、金属针布专用φ3．50mm合金钢Ⅰ和φ3．80mm合金钢Ⅱ三种钢丝的球化退火工艺，分别找出了其最佳的球化退火工艺参数；同时分析了球化退火工艺参数对最终碳化物球粒度的影响。     

φ210/φ550×750mm四辊铝带精轧机投产

由西安重型机械研究所设计、西安冶金机械厂制造的φ210/φ550×750mm四辊铝带精轧机在上海铝材二厂投产,并于1992年5月通过验收。 1 技术特性轧制材质 3004 σ_S=390N/mm~2 δ=4％坯料规格最大厚度 2.5±0.05～0.08mm 宽度范围 300～520mm 成品规格最大厚度 0.3±0.01mm 宽度范围 300～520mm 卷重 500kg 最大轧制压力 2800kN 机组速度 2.5m/s     

退火温度对1235铝合金冷轧板显微组织的影响

以1235铸轧板(7.0 mm)经过两道次冷轧后的1.1 mm厚的冷轧坯料为对象,借助光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)及能谱分析仪(EDS)、定量金相分析技术和电解抛光等试验手段,研究了退火温度对1.1 mm厚的1235铝箔坯料组织的影响。结果表明：在相同的退火时间(6 h)内,随退火温度(320~420 ℃)升高,析出相(AlFeSi)数量先增加而后减少且粗化;退火温度为380 ℃时,析出相数量多且均匀细小,平均尺寸约为3 μm。再结晶温度的区间为320~340 ℃;随着退火温度升高,再结晶晶粒逐渐长大;退火温度为380 ℃时,再结晶晶粒数量多且均匀细小,平均尺寸约为23 μm。因此,在380 ℃保温6 h的退火工艺最佳。     

钽钛合金再结晶退火工艺研究

研究了二元钽钛合金丝经拉拔加工中间再结晶退火处理后的组织。结果发现:变形量为12%的!1.5mm的钛钽合金丝经1000℃×1h退火能够发生完全再结晶;变形量由17%增大至70%,再结晶温度下降约40℃,变形量对再结晶温度影响较大;变形量越大,再结晶后的组织晶粒细小。     

φ3mm滚珠穿心裂分析

一、前言由我厂生产的GCr15滚珠钢,拉成φ3mm钢丝后,提供给用户单位磨制φ3mm小滚珠,其加工工艺的流程为:首先将φ3mm钢丝切成长度为3.5mm圆柱体,经镦粗后磨成φ3mm小滚珠,然后经860℃油淬再酸洗。酸洗后发现一个炉号有一批小滚珠在一定的轴向两端,存在着非常对称的两个小黑点,在1万粒中约占15％左右。这两个小黑点是怎样形成的?为什么如此对称?而且又不是全部滚珠都有?为查明原因,特做了以下观察及分析。二、分析步骤 1.金相观察首先将数个具有黑点的滚珠镶嵌成金相试样,沿两个黑点连线的平行方向研磨抛     

热处理工艺对爆炸复合Pt-Ti电极电化学性能的影响

对爆炸复合工艺制备的Pt-Ti电极试样分别进行300℃×1.5 h、450℃×1 h回复再结晶退火及650℃×1 h完全再结晶退火后,利用扫描电子显微镜(SEM)对加工态及退火态Pt-Ti电极的Pt层及扩散层形貌进行了研究,并对比了加工态及退火态试样电化学性能的差异。结果表明:加工态和退火态Pt-Ti电极的Pt层形貌并无明显差异,均具有沿轧制方向的加工流线;不同退火工艺均可使Pt-Ti电极出现约2μm厚的扩散层界面,提高了两种金属的结合强度;热处理工艺对Pt-Ti电极的电化学性能具有重要影响,300℃×1.5 h、450℃×1 h回复再结晶退火可提高Pt-Ti电极的抗腐蚀性能,而650℃×1 ...     

大规格GCr15轴承钢连续炉球化退火工艺实践

通过对轴承钢球化退火转变机理的分析、研究,制定出理想的大规格轴承钢GCr15连续炉球化退火的生产工艺。结果表明,大规格轴承钢在连续炉球化退火时,选择等温球化退火工艺最为有效;退火炉保温区的温度分别制定为810、800℃,等温区的温度分别制定为735、730、720℃,辊速调整到1.5 m/h,准120 mm的GCr15轴承钢球化组织能达到2.2和3.0级。     

剧烈冷拉珠光体钢丝的组织性能演变及其对退火工艺的影响

研究了剧烈冷拉SWRH72B钢丝的组织演变及大变形量对珠光体钢丝球化退火的影响.结果表明,钢丝的抗拉强度和维氏硬度都随真应变的增大呈线性趋势提高;渗碳体片层随真应变的增大逐渐减薄.纵截面渗碳体片层最终趋向沿拉拔轴向排列,横截面珠光体片层发生了剧烈的弯曲和扭转.变形量较大时,渗碳体大量溶解.在不同温度对冷拉钢丝进行球化退火处理,发现随着真应变的增大,有效地降低了钢丝球化退火温度.缩短了球化退火时间.提高了球化均匀度.     

哈尔滨焊接研究所近几年开发研制的焊接及切割工艺装备(一)

1.双丝窄间隙埋弧焊机该焊机主要由机头、控制箱和电源(直流和交流)组成,用于焊接厚度为250mm以下的平行或近似于平行的焊缝。接头间隙宽度22±2mm。多层焊,每层焊两道,熔敷率8～gkg/h,比单丝窄间隙埋弧焊高60％。该技术已被中国专利局授于发明专利(85104150)。该焊机主要技术参数如下: 焊接电流:250～800A(DC/AC) 电弧电压:25～40V 送丝速度:60～130m/h 焊丝直径:3mm(单丝3～4mm) 机头提升行程:300mm 机头横移行程:±3mm 高度跟踪精度:≤±0.5mm     

H13R热作模具钢退火硬度偏高的原因分析及解决措施

针对H13R热作模具钢锻后硬度偏高的问题进行了分析研究。发现热处理炉炉内温差过大是造成硬度不合格的主要因素。提出退火时应将锻件的加热温度均匀控制在860±10℃以内,缓慢炉冷时速度必须≤50℃/h。在820℃保温6h退火,并随炉缓冷可达到软化退火、降低硬度的目的。     

加工工艺对纯钛冷拉丝材组织和力学性能的影响

研究了纯钛丝材冷拉变形量及退火对组织和力学性能的影响。结果表明:纯钛坯料在α区温度进行30%~40%变形,随后在600~800℃退火能矫正过热组织;对于冷拉纯钛坯料,经过一定变形量的加工后采用600~800℃的退火处理,材料能够得到彻底软化,基本接近坯料力学性能;从两种试验方法的金相组织和数据比较中可以发现,当φ6.0mm热轧态纯钛坯料冷拉至φ4.0 mm即累积变形量达到55.56%后进行中间退火随后继续变形,材料的性能较为稳定。     

加工率及再结晶退火工艺对超薄铝箔坯料组织与性能的影响

研究了再结晶退火前的加工率、再结晶退火工艺对0.0045/0.005 mm超薄铝箔坯料性能及晶粒尺寸的影响。结果表明,随着再结晶退火前加工率的增加及再结晶退火保温时间的延长,坯料的抗拉强度差异小,但伸长率≥40%的比例增加。当加工率达82.8%,再结晶退火保温8 h时,坯料伸长率≥40%的比例达90%,其晶粒大小均匀一致。采用该坯料生产的0.0045/0.005 mm超薄铝箔针孔最少,成品率最高。因此,超薄铝箔坯料的最佳生产工艺为:将6.0 mm厚度铸轧坯料轧至3.5 mm进行均匀化退火,然后经3道次轧至0.6 mm,最后进行360℃保温8 h的再结晶退火。