高速钢W6Mo5Cr4V2的脱磷试验

在３０ｋｇ感应炉上用ＣａＯ－Ｎａ２ＣＯ３－ＣａＦ２－ＦｅｘＯ（ＭｏＯ３）渣、ＭｏＣｌ６粉剂和Ａｌ－Ｃａ合金作脱磷剂对高速钢Ｗ６Ｍｏ５Ｃｒ４Ｖ２进行脱磷试验。结果表明，ＣａＯ－Ｎａ２ＣＯ３－ＣａＦ２－ＦｅｘＯ渣的脱磷效果最好，一般脱磷率可达２６％￣５６％。     

电解法制取氧化亚铜的研究

对用电解法制取Ｃｕ２Ｏ进行了研究，给出了电极反应机理。实验确定的最佳条件为：ＮａＣｌ３００ｇ／Ｌ，ＮａＯＨ０．４￣６ｇ／Ｌ，温度大于８０℃，Ｋ２Ｃｒ２Ｏ７０．１ｇ／Ｌ，电流密度２５０￣１０００Ａ／ｍ＾２。     

催化氯化法浸金研究

研究了ＮａＣｌ的酸性和中性溶液中用溴化物作催化剂，工业用的次氯酸钠溶液氧化剂，考察了ＫＢｒ，ＮａＣｌ及ＮａＣｌＯ浓度，浸出时间和固液比以浸金率的影响，得到优选的试验条件为（ＮａＣｌ）２％～１０％（酸性～中性）；（ＫＢｒ）１～２ｇ／Ｌ；（ＮａＣｌＯ）３～４ｇ／Ｌ，时间２～３ｈ；固液比１：６。     

用H2O2作还原剂稀硫酸浸出锰结核

在Ｈ＿２Ｏ＿２存在下用稀硫酸浸出太平洋锰结核，首先将高品位锰结核磨细至０．０７４ｍｍ，浸出条件：矿浆浓度ｌｇ／Ｌ、Ｈ＿２ＳＯ＿４浓度３．５×１０￣３～２５×１０￣（－２）ｍｏｌ／Ｌ、Ｈ＿２Ｏ＿２，浓度１．７×１０￣（－３）～２．６×１０￣（－２）ｍｏｌ／Ｌ、温度３０～９０℃。所得结果归纳如下含少量Ｈ＿２Ｏ＿２的稀Ｈ＿２ＳＯ＿４可于室温快速从锰结核中提取Ｎｉ、Ｃｏ、Ｃｕ和Ｍｎ，金属的提取率依赖于Ｈ＿２ＳＯ＿４和Ｈ＿２Ｏ＿２的浓度，缺少任何一种都不可能得到满意效果。该方法与以往的浸出工艺不同，金属的提取率随温度升高而下降。最佳条件下，各金属的提取不如下：Ｍｉ１００％、Ｃｏ９５％、Ｃｕ１００％、Ｍｎ１００％、Ｆｅ６０％。     

淅川钒矿以NaCl和MnO2为添加剂的钠化焙烧过程研究

通过正交试验法研究了淅川钒矿以ＮａＣｌ和ＭｎＯ＿２为添加剂的钠化焙烧过程。得出了ＮａＣｌ添加量８％～１０％，ＭｎＯ＿２添加量１．４％、焙烧温度８００℃、焙烧时间３ｈ的最佳焙烧工艺条件。在该条件下钒的焙烧转浸率为７９％～８０％（酸浸）。还通过差热热重分析研究了该矿在钠化焙烧过程中的热学性质及ＭｎＯ＿２对ＮａＣｌ分解速率的影响。结果表明，在钒矿钠化焙烧过程中添加ＭｎＯ＿２能加速ＮａＣｌ分解，改善体系的焙烧性能。     

硫代硫酸盐法添加氯化钠和十二烷基磺酸钠浸取金矿

对湖北氧化铁型金矿进行了Ｎａ２Ｓ２Ｏ３法添加ＮａＣｌ而不加Ｃｕ＾２＋的浸取条件优化研究，当［Ｓ２Ｏ３＾２－］＝０．８ｍｏｌ／Ｌ、［ＮＨ３］＝１￣２ｍｏｌ／Ｌ、［ＮａＣｌ］＝１．０ｍｏｌ／Ｌ、浸取温度５０℃、浸取时间为３ｈ时，浸出率达到９８％，对广东河台、山东招远硫化金矿进行了浸取研究，当［Ｓ２Ｏ３＾２－］＝０．８ｍｏｌ／Ｌ、［ＮＨ３］＝２ｍｏｌ／Ｌ、［ＮａＣｌ］＝１．０ｍｏｌ／Ｌ、十二烷基磺酸钠１     

钛的交流示波极谱滴定

在ｐＨ５的ＨＡ－ＮａＡｃ－ＫＢｒ－Ｈ＿２Ｏ体系中，用ＣｕＳＯ＿４标准溶液滴定Ｔｉ，以Ｃｕ￣（２＋）在交流示波极谱ｄＥ／ｄｔ－Ｅ曲线上出现出口直接指示滴定终点。Ｔｉ量分析范围为１．００－２５．００ｍｇ，方法回收率为９９．５－１００．３０％。对于含Ｔｉ０．５０％以上的试样分析１０大的相对标准偏差为０．９５－２．０５％．     

Cao—SiO2—CaF2—FeO—Na2O渣系铁水脱磷,脱硫预处理

本次研究了含２０％，ＣａＦ２，ＣａＯ／ＳｉＯ２＝４的ＣａＯ－ＳｉＯ２－ＣａＦ２８渣系脱磷和脱硫的能力，同时也确定了该脱硅量。本研究过程中用ＦｅＯ（４－８％）和Ｎａ２Ｏ（１－６％）来改变铁水的氧化势。试验是在１０ｋｇ敞口感应电上进行的，炉子为ＡＩ２Ｏ３耐火材料，温度为１３５０－１４００℃。试验过程中用伽伐尼电池连续测定铁水的氧化势，共范围为１０＾１３。４ａｔｍ（试验前）至１０＾１２．０ａｔｍ（试验后     

改善转炉钢渣的添加剂以及用钙、铝调整钢渣的生产工艺

改善转炉钢渣的添加剂以及用钙、铝调整钢渣的生产工艺这种用于改善转炉钢渣的添加剂含Ａｌ２Ｏ３≥６０％，ＳｉＯ２５％～２０％，ＣａＯ１０％～２０％，以及５％的ＣａＦ２或Ｎａ２Ｏ等，其粒度为５～５０ｍｍ。在超低碳钢的生产中，转炉出钢时向钢包中加入上述钢渣改...     

合成超微细CaCO3的非稳态碳化反应过程

在合成超微细ＣａＣＯ３的非稳态体系中，通过电导率仪，ＰＨ计、ＳＥＭ以及化学分析等手段，跟踪测定了添加剂Ｎａ５Ｐ３Ｏ１０存在时Ｃａ（ＯＨ）２悬浮液的碳化过程，结果表明，Ｃａ（ＯＨ）２的碳化分为两个阶段，初期的恒速反应阶段和末期的变速反应阶段，在恒速阶段，碳化的表观反应级数为－２，碳化反应速度随Ｎａ５Ｐ３Ｏ１０浓度的增加而减小，在变速阶段，碳化的表观反应级数也随Ｎａ５Ｐａｏ１０浓度的增加而减小，提出了     

回转容器内炉渣颗粒流动的数值模拟

通过Fluent软件模拟转炉渣(/%:40～60CaO、10～20SiO₂、1～5Al₂O₃、7～10FeO、5～10Fe₂O₃、5～15MgO、2～6MnO、1～5P₂O₅、0～10 f-CaO)在回转容器(圆柱体反应器)内转速0.3～2.0 r/s时的流动规律以分析炉渣颗粒流动特性并建立数学模型,确定最佳旋转速度消解炉渣中游离氧化钙。结果表明,炉渣颗粒的流动随回转圆筒转速增加,由滚动状态发展到小、大瀑布流和环流;当增至0.8 r/s时,圆筒的中心位置出现涡流的流动状态。     

100t EAL-LF-VD-Φ500mm铸坯流程4Cr5MoSiV1模具钢的生产实践

生产的4Cr5MoSiV1钢（/%:0.3~80.40C,0.88~0.92Si,0.42~0.44Mn,0.001~0.003S,0.007~0.014P,5.00~5.55Cr,1.37~1.40Mo,0.98~1.00V,0.015~0.025Alt）的工艺流程为65%铁水+35%废钢-100t EAF-LF-VD-Φ500mm坯连铸-Φ120mm圆钢轧制。通过控制EAF终点[C]0.06%~0.10%,终点[P]0.006%,出钢加1kg/t铝块预脱氧,LF精炼渣碱度2.5~3.0,喂钙线后软吹≥10min,VD≤67Pa,100×2L/min氩气搅拌≥15min,中间包钢水过热20~30℃,连铸结晶器电磁搅拌（310A,1.5Hz）,保护浇铸,拉速0.34~0.35 m/min等工艺措施,10炉4Cr5MoSiVl钢中[O],[N]和[H]分别为10×10^-6~12×10^-6,72×10^-6~80×10^-6,1.2×10^-6~1.4×10^-6,各项指标均满足协议要求。     

253MA耐热不锈钢EAF-AOD-LF-板坯连铸生产工艺实践

253MA钢(/%:0.05～0.10C,1.2～2.0Si,20～22Cr,10～12Ni,0.14～0.20N,0.03～0.08Ce)是在21Cr-11Ni不锈钢的基础上,通过N合金化和添加稀土元素Ce开发的耐热奥氏体不锈钢。由于该钢种的熔点偏低,钢液的流动性差。因此,氮气合金化、稀土合金化是冶炼过程中的工艺难点。通过对稀土加入方式、过程脱氧、以及精确控N模型等研究,采用AOD全程氮气搅拌,AOD出钢前按照1.8～2.2 m³/t_钢吹氩降氮,钢中[O]可降低到15×10^-6～20×10^-6,LF按13 m/t_钢喂入铈线,实现了253MA不锈钢的批量生产。     

100 t EAF-LF-VD-CC流程冶炼非调质钢49MnVS3的工艺实践

10炉非调质钢49MnVS3(/%:0.46~0.48C,0.30~0.40Si,0.88~0.92Mn,0.001~0.014P,0.004~0.005S,0.09~0.10V,0.19~0.22Cr)由100 t EBT DC EAF-LF-VD-260 mm×340 mm坯连铸-Φ140~150 mm材轧制流程生产。采用兑入75%铁水,EAF前期脱磷至≤0.015%P,出钢前[C]为0.20%~0.30%,精炼时加150~200kg碳化硅,控制LF精炼渣碱度2.80~2.95,(CaO)/(Al₂O₃)=1.2~1.6,VD后喂1.5 m/t钙铁线,软吹时间≥15min等工艺措施,49MnVS3钢中[N]、[H]和[O]分别为130×10^-6~220×10^-6,1.2×10^-6~1.5×10^-6和5×10^-6~11×10^-6,成品材晶粒度≥5级,非金属夹杂物和低倍组织均≤1.5级,组织(带状≤1级)和力学性能(R_m 803~883 MPa,R_el 517~590 MPa, A 16%~21%,A_ku 39~99 J)均满足标准要求。     

100 t EAF-LF-VDΦ500 mm连铸坯流程高压锅炉用钢SA-210A1生产实践

生产的高压锅炉用钢SA-210A1（/%:0.08～0.11C,0.22～0.24Si,0.72～0.74Mn,0.007～0.010P,0.004～0.005S,0.010～0.015V,0.025～0.035Ti,0.012～0.018Alt）的冶金工艺流程为55%铁水+废钢-100 t EAFLF-VDΦ500 mm坯连铸-轧制成Φ130mm圆钢。通过低铝脱氧工艺-EAF终点控制[C]≤0.06%,[P]0.006%～0.010%,出钢加石灰12 kg/t,AD粉（/%:10～13A1,55～60Al₂O₃,5～8SiO₂, 5～8Mg0）3 kg/t,700%Al钢芯铝3 kg/t预脱氧;LF采用5.76～6.06高碱度Al₂O₃渣系,LF终点喂0.40 kg/t钙线,软吹≥10 min;中间包钢水过热度15～25℃连铸结晶器和末端电磁搅拌,拉速0.31～0.32 m/min,铸坯缓冷≥48 h等工艺措施,SA-210A1钢中的[O]16×10^-6~ 24×10^-6,[N]65×10^-6～80×10^-6,[Alt]≤0.020%,铸坯和热轧圆钢低倍组织和非金属夹杂物均满足要求     

高镁铝酸钙型预熔精炼渣配加合成渣以及Al对低碳钢深脱硫的研究

用10 kg感应炉进行了20%～40%高镁铝酸钙预熔渣(/%:5SiO2、37CaO、42Al2O3、13MgO、3FeO)配加60%～80%合成渣(/%:10SiO₂、61CaO、25Al₂O₃、4MgO)及加5～10g/kg Al对初始(74～167)×10^-6 [S]的低碳钢(/%:0.06C、0.20Si、1.20Mn、0.020Nb、0.015Ti)的深脱硫试验。结果表明,钢液硫含量在精炼10 min内就可到达最低值,精炼过程随着钢液氧活度逐渐升高而渣硫化物容量逐渐降低,渣钢硫分配比减小,钢液有一定的回硫;较大的铝加入量、较低的初始硫含量和较大的渣硫化物容量有利脱硫反应的进行,也可以抑制钢液回硫;20%高镁铝酸钙预熔渣+80%合成渣脱硫效果较好,控制精炼渣成分(/%):50～60CaO、5～7MgO、28～32Al₂O₃、～8SiO₂、Al加入量3 g/kg,钢中硫含量可降至0.0016%。     

高强度包晶钢S690保护渣性能对超宽板铸坯裂纹的影响

设计了超宽板坯高强包晶钢S690的A、B两种保护渣,配方A(/％):28～32SiO2,38～40CaO,4.8～6.0TC,2.3～4.3Al2O3,6.7～9.7F;B(/％):25.2～26.4SiO2,41～43CaO,4.8～6.0TC,2.3～4.3Al2O3,10.5～11.8F.保护渣在生产现场试验后,...     

组分对100 t LF高碱度精炼渣粘度和TC80钢脱硫的影响

试验研究了组分对碱度3~5的LF精炼渣(/%:37.5~54.8CaO,9.8~18.2SiO2,20~30Al2O3,4~10MgO,3~10CaF₂)粘度的影响。结果表明,CaF₂和Al₂O₃对渣粘度影响较大,碱度和MgO对粘度影响较小。随着CaF₂含量的增加,渣粘度先降低后增加;随着Al₂O₃含量的增加,渣粘度逐渐降低。渣中Al₂O₃含量为20%,CaF₂≥6%或渣中Al₂O₃含量为25%,CaF₂≥3%时,1500℃渣的粘度值低于0.5 Pa.s。试验得出粘度较优组分为4~5R,25%~30%Al₂O₃,6%~10%MgO,3%~6%CaF₂。100 t LF精炼TC80钢生产试验表明优化后精炼渣将钢水中的硫由0.020%脱至0.005%以下,脱硫率从优化前的72%提高至84%,LF精炼终点平均T[O]为14×10^-6。      

无铁水预处理超低硫管线钢L245NCS的生产实践

LF精炼渣系控制在CaO 50%～58%、Al₂O₃ 27%～35%、SiO₂≤10%、MgO≤10%、（TFe+MnO）≤1.0%,MI范围0.25～0.30,R范围8～9.5,（CaO）/（Al₂O₃）范围1.6～1.9,Als含量0.010%～0.020%。渣系脱硫效果好,化渣快,可在无铁水预处理的情况下,满足生产成品S≤15×10^-6超低硫管线钢L245NCS的要求。     

泡沫渣抑制剂在60 t转炉炼钢生产中的应用

分析了转炉炼钢喷溅产生的原因和危害,并探讨泡沫渣抑制剂成分、加入量和加入方式对喷溅的影响。生产结果表明,抑制剂最佳的成分/%:10～15C,35～40Ca0,5～10MgO,25～30挥发分+灰分,粒度20～50mm,加入量2 kg/t,泡沫渣抑制使用后炉渣成分/%:43. 97CaO, 17. 95SiO₂,6. 8MgO,碱度2. 45,达到了预期效果,喷溅量由使用前300～600 kg/炉减少至100～300 kg/炉,吨钢可降低生产成本5～10元。