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汽车后桥主从动齿轮是汽车产品中的重要件,采用低碳合金钢渗碳热处理,渗碳淬火后会产生畸变,降低齿轮精度、影响齿轮配对接触区、增加齿轮噪音,严重时将使齿轮早期失效.本文对影响热处理变形的毛坯预处理及机加工应力两项因素进行简要分析. 相似文献
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齿轮在渗碳淬火中会产生变形,直接影响齿轮的精度,增大噪音,甚至造成偏载。在确保齿轮力学性能的前提下,不改变热处理工艺,采用合适的装夹和选择合理的淬火介质,解决了经渗碳淬火的巴西依顿5125282齿轮齿形、齿向的变形问题。 相似文献
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最近我厂生产一批工字卡规,如图1所示。材料为20钢,要求渗碳层深1~1.5mm,硬度60~64HRC,热处理后磨量0.5~0.20mm,工艺路线为:机加工—渗碳—正火—淬火—磨削—氧化处理。试生产发现,卡规渗碳层深度及硬度均能满足技术要求,但热处理变形始终超差。卡规工作部分的尺寸由机械加工后的167.2mm缩到165~165.7mm。因此控制卡规变形成为热处理生产的关键。众所周知,零件的热处理变形是由热应力和组织应力综合作用的结果。热应力是由于加热或冷却不均匀使工件表里存在温差,热胀冷缩不一致造成的,其特点是:如轴类零件长度变短… 相似文献
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采用低压真空脉冲渗碳设备对机器人用RV减速器摆线轮用国产新材料ZK001进行不同工艺的渗碳处理,随后利用光学显微镜、洛氏硬度计、显微维氏硬度计、激光三坐标仪器及Geomagic Qualify软件等研究了ZK001钢渗碳后的微观组织、力学性能、渗层深度及变形量。结果表明:采用880℃加热、1∶5渗扩比、保压25 s、渗碳55 min、1500 Pa渗碳压力及780℃淬火的真空渗碳热处理后,摆线轮的晶粒度等级为1级,表面洛氏硬度为61.0 HRC,渗层深度为1.1 mm,变形量为0.05 mm,符合高精度摆线轮服役要求。 相似文献
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零件热处理变形是一个永恒的课题,变形控制在热处理界一直都是热处理技术人员研究的难点.本文从工艺技术的角度,简要分析了大型、超薄内齿圈常温渗碳淬火工艺对变形的影响,以及淬火过程采用模具矫正对齿圈热处理变形控制的作用. 相似文献
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1前言工业缝纫机牙架零件的热处理变形,一直是生产中的棘手问题。某厂委托本校热处理的工业缝纫机牙架零件主要尺寸见图1所示。材料为20Cr铸钢,经浇铸成型,然后机加工到规定尺寸。由于该零件在服役状态承受快速运动的接触应力,需具有高的耐磨性,同时该零件系精密装配件,要求有较高的尺寸精度。为此要求渗碳后渗层深度为O.3~0.smm,淬火后表面硬度为55~60HRC,热处理后牙架两侧平面翘曲变形量<0.lmm,叉口间平行度及胀缩量均<0.lmm。该零件原工艺一直采用渗碳热处理,渗碳淬火后常因翘曲变形量超差较大,无法精磨到图纸要求… 相似文献
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控制螺旋伞齿轮热处理变形的措施 总被引:5,自引:2,他引:3
控制螺旋伞齿轮热处理变形的措施洛阳工学院(洛阳471039)王长生,杨蕴林郑州齿轮箱厂孙天和汽车后桥从动螺旋伞齿轮几何形状复杂,在渗碳或碳氮共渗淬火过程中,由于热应力和组织应力的综合作用,不可避免地会产生变形而影响其精度。为了减少和控制齿轮的热处理变... 相似文献
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我厂的出口产品管钳孔尺寸精度要求较高,我们采用直方图统计方法,对渗碳及直接淬火后的管钳进行随炉抽样检查,并将测得的数据加以整理、分析、归纳,从而寻找到孔的变形规律,修正机加工留量,使热处理后的变形达到图纸要求,解决了孔的超差问题。1 产品及其工艺用21CrNiMo2钢制造的管钳配合孔成品尺寸为18+0-0430mm,热处理技术要求渗碳层深0-5~0-8mm,表面硬度58~62HRC。管钳工艺流程:锻造—正火—机加工—渗碳、淬火、回火—氧化发黑。热处理工艺曲线见图1。渗碳淬火在JJR10Sg… 相似文献
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高晓军 《热处理技术与装备》1998,(1)
0 前言 广泛运用于机械零件的渗碳处理,由于渗碳后从高于临界点温度进行淬火,易产生较大的热处理变形。为此,要把材料淬透性控制在窄的范围内,在热处理过程中采用压力淬火、铅浴淬火,必要时还需进行磨削加工等,为尽量减少变形要采用多种办法。 最近,渗氮处理作为改善变形的一种方法受到注意。由于渗氮处理温度在临界点以下的500~600℃,所以热处理变形较小,可有效提高疲劳强度及耐磨性。另外,渗氮层具良好的耐热性,降低缺口敏感性等,因此,渗氮化处理是一种良好的表面强化处理方法。由于 相似文献
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《热处理技术与装备》2018,(6)
通过对不同冶炼炉次,采用不同预备热处理方法,设计不同厚度的12Cr2Ni4钢锻件的C形畸变试样,进行渗碳淬火工艺过程的变形量试验,并进行渗碳层组织的检验分析。尽管有冶炼炉次、预备热处理方法的影响,但试样厚度由15 mm增加到18 mm,变形量都对应增大12%~13%;预备热处理方法和成分偏析的共同作用,可以使畸变量相差40%以上;而渗碳层的组织差别不大。结论:增加畸变试样的厚度,则畸变量增大;畸变量同渗碳层组织的关联度不大。本试验的结论对于提高渗碳淬火畸变试验的准确性具有重大意义。 相似文献
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基于机车用重载齿轮的热处理工艺要求,对18CrNiMo7-6钢进行920~1050 ℃的伪渗碳工艺处理,横向对比研究了试验钢经常规渗碳以及不同温度高温渗碳处理后的组织及力学性能;结合Aichelin计算机辅助模拟设计软件工艺模拟结果,制定高温渗碳工艺流程,对18CrNiMo7-6钢制齿轮进行高温渗碳处理,并与常规渗碳齿轮进行了组织及性能的对比研究。结果表明,与热处理前相比,经不同温度和时间的伪渗碳处理后,18CrNiMo7-6钢的综合力学性能均有所下降,但通过控制渗碳后的冷却过程,可以显著提高其最终热处理后综合力学性能;增加渗碳温度和碳势,可以大幅提高渗碳效率;对18CrNiMo7-6钢制齿轮进行最高温度1050 ℃高温渗碳,渗碳效率提高约65%,经高温渗碳后,齿轮组织、综合力学性能以及单齿弯曲疲劳强度相比于常规渗碳齿轮均未降低。 相似文献
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《热处理技术与装备》2021,42(3)
热处理变形是渗碳齿轮热处理过程中常见问题,影响齿轮啮合精度,严重时可导致齿轮报废。连铸坯形是影响齿轮钢热变形的重要因素之一。本文研究了连铸坯形对变速箱齿轮热处理变形的影响。结果表明,在淬透性相近和相同热处理工艺下,圆形的连铸坯形轧制钢材制造的齿轮热处理变形趋势较方坯稳定,热变形较均匀。方形连铸坯制造的齿轮化学成分偏析较明显且组织不均匀,是导致其热处理变形稳定性较差的主要原因。 相似文献
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目的研究微弧火花渗碳对定向凝固高温合金DZ125L表面再结晶的控制效果。方法对DZ125L合金进行吹沙变形处理,以石墨棒为碳的来源,通过微弧火花渗碳工艺在吹沙表面进行渗碳处理后,与直接吹沙的试样一起进行热处理,通过光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍射(XRD)等手段表征组织结构。结果与合金直接吹沙产生的表面再结晶相比,经过微弧火花渗碳+吹沙处理的样品,表面再结晶深度只有直接吹沙处理样品的60%。XRD分析表明,微弧火花渗碳处理后,合金表层产生了Ti C和(Cr,Mo)_(23)C_6等碳化物。能谱分析表明,渗碳样品截面外表层富集Ti、Mo、W、Cr、C等元素,产生了大量碳化物,进一步阻碍了再结晶晶界的迁移。微弧火花渗碳强化了合金表层,使合金在吹沙处理时产生的变形层较浅,抑制了再结晶表面形核。结论通过微弧火花渗碳工艺可以有效抑制定向凝固高温合金的再结晶。 相似文献
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轻型车后桥圆锥齿轮渗碳淬火变形的控制 总被引:1,自引:1,他引:0
如何提高轻型车后桥圆锥齿轮的对研合格率一直是各生产厂家所关心的话题。几年来 ,我们通过不断地探索 ,积累了一定的经验。本文从热处理角度探讨如何通过控制渗碳淬火变形 ,提高齿轮的热处理质量 ,从而提高齿轮的对研合格率。现以轻型车后桥圆锥从动齿轮为例作一介绍。1 工艺改进情况齿轮材料为 2 0 Cr Mn Ti,M=5 ,Z=41,要求其表面硬度 5 8~ 64HRC,心部硬度 3 3~ 48HRC,渗碳层深0 .9~ 1.3 mm。渗碳设备为 UBE-60 0箱式炉 ,装炉量96件 /炉。齿轮热处理后允许变形量 :1内孔 :12 5 .5 0 .2 00mm,圆度公差≤ 0 .0 5 mm;2平面度公… 相似文献