谈谈对锅筒封头设计计算时的几点认识

锅炉锅筒封头的强度计算按GB／T9222标准,球冠形封头国内从88年起就不用了,主要原因是受力情况较差,但ASME规范允许使用。笔者主要介绍在选用封头强度计算时,应加强对封头结构要求的理解,同时选用合理的计算结果。下文主要介绍GB／T9222标准和ASME范围对凸形封头计算和标注的结构要求的分析。     

有关凸形封头厚度的再讨论

在长期使用标准GB150--1998（钢制压力容器》和JB／T4746--2002《钢制压力容器用封头》的过程中，有关凸形封头的各种厚度总存在许多的争议。文中就封头计算厚度公式中焊缝系数的取值、封头最小成型厚度、制造厂考虑加工减薄量等问题提出了看法和若干修改建议。     

外压凸形封头的加筋与设计

外压凸形封头同样可以通过加筋来大幅度降低其主体壁厚，从而具有一定的经济价值。本文在强度和稳定性内两方面的分析基础上，提出了外压加筋凸形封头的设计计算方法，且给出了应用计算实例。计算结果也充分表明了亲述的经济价值是十分明显的。     

带人孔加强圈的水管锅炉封头的开孔补强及有限元分析

《水管锅炉受压元件强度计算》标准未包含有关凸形封头利用孔的补强措施以减小封头壁厚的规定.但是对于带人孔加强圈的水管锅炉有孔封头,有时需要在封头的壁厚计算中体现加强圈的补强作用.利用有限元分析方法,对此类封头经开孔补强后的结构进行安全性验证,并探讨类似问题的解决办法.     

碟形封头有限元应力分析及水压试验破坏原因研究

对按常规方法设计的受内压碟形封头进行了有限元应力计算。通过对计算结果的分析，讨论了碟形封头的应力状态和失效形式，对液压试验情况下按常规方法设计的碟形封头容易发生破坏的原因进行了研究。     

新老国家标准弯管强度计算方法对比分析

新国家标准GB／T9222—2008《水管锅炉受压元件强度计算》中采用的弯管强度计算新方法及其主要公式的由来。通过与老标准的对比分析,指出新标准弯管强度计算方法在老标准基础上有重大改进。     

不锈钢烘筒S形封头安全性能的试验与分析

针对不锈铜烘筒采用S形封头在无标准设计的情况下，分别采用分析计算的方法和试验的手段对预定结构S形封头不锈钢烘筒应力分布状况进行分析。综合分析结果，评价预定结构的设计正确性，对预定结构作爆破试验，根据实际失效破坏形式，评价其安全可靠性、在此基础上，给出S形封头基本结构模型，为S形封头纳入相关标准提供技术依据。     

初评苏联1973年热力计算标准

1973年苏联发表了新的锅炉热力计算标准。本文对该标准进行了分析,并与苏联1957年的标准作了比较,认为新标准虽然对1957年标准中的缺点作了一些修正,但新标准还存在着下列缺点:与高压锅炉运行实践有矛盾;在计算屏式过热器时的只顾局部,不顾整体;墨守成规,忽视科学技术的已有成果;不少数据变动较大,但论据不足。文中着重揭示了四个方面的问题。为便于读者对照原文阅读,本文中的公式编号按原文不变。     

关于执行《水管锅炉受压元件强度计算》的通知

水管锅炉受压元件强度计算标准已修订,并于88年6月6日国标局发布,编号为GB 9222—88,规定自89年1月1日起实施,原标准JB2194—77作废。根据机械电子工业部机电发[1988]157号文的通知,为便于贯彻执行新标准,自89年1月1日起新设计的锅炉必须按新标准计算设计,而88年12月31日前设计的锅炉图纸和计算书使用到89年12月31日为     

封头设计中考虑加工减薄量的必要性

在压力容器设计中，封头厚度的确定和标注对封头的制造成本和安全使用将产生较大影响。GB150-1998(钢制压力容器》第10．2．1条规定：“根据制造工艺确定加工余量，以确保凸形封头和热卷筒节成形厚度不小于该部件的名义厚度减去钢板负偏差。……”．这一规定的目的就是要保证封头和筒体成形后的最小     

火电厂大气污染物排放新标准实施后电站脱硫技术与市场分析

2004年1月1日起实施的《火电厂大气污染物排放标准》(GBl3223—2003)与旧排放标准(GBl3223—1996)相比在适用范围、时段划分、执行标准等方面有较大调整。阐述了新旧标准的有关区别,并根据新标准要求对采用的技术路线及电站脱硫市场情况进行了分析。     

封头中心角的数值计算

本文在推导缠绕封头由赤道边缘到极孔边缘这一测地线所对应的中心角计算的通用方法的基础上,设计了程序框图和程序.本程序可以对任何型线旋转而成的封头中心角进行计算。以椭球形封头为例,求出中心角的精确解和数值解,并进行了比较,证明了本程序的通用性、实用性和准确性。     

Q系列结构钢标准的正确应用

本文介绍了Q系列结构钢标准与国际（ISO）标准接轨后,其实质内容较旧标准有了很大的变化,取消了使用三十余年的老钢号A3、B2、16Mn等。新标准的钢号直接反映钢材最小屈服点数值,使用起来既方便又直观。但由于人们还是用老概念来理解和运用新标准而产生差错。提出对新标准的推广应做好深入细致工作,真正发挥新标准的优越性。     

油田火筒加热炉大开孔封头强度研究

油田火筒加热炉密集大开孔封头的设计计算,因没有相应的强度计算标准在一定程度上限制了我国油田火筒加热炉技术的发展。本文利用板壳元模型分别对无任何加强的大开孔封头,有火筒加强的大开孔封头和有十字加强筋的大开孔封头,进行了有限元强度分析计算。理论与实验研究结果表明,本文建立的有限元模型用于大开孔封头强度分析是可行的,计算结果与实测吻合较好,实际应力没有超过材料的许用应力。     

锅筒封头壁厚公式的力学分析

对常用的封头壁厚公式进行了力学分析，并对两种类型锅炉的封头壁厚公式进行比较。     

卧式容器球冠形封头液位与相对应的液体容积计算

根据高等数学积分学中的“穷竭法”原理，用计算机计算出球冠形封头任意液位下液体容积近似值（计算误差控制在预定的范围）。     

新《锅壳锅炉受压元件强度计算》的运用与探讨

新《锅壳锅炉受压元件强度计算》标准虽然还未正式审批,为了尽早掌握与运用,我厂近期开发的卧式内燃油炉的设计就按新标准进行,现就WNS4—1.25—Y型锅炉的管板设计为例,介绍並探讨新标准的运用。 1.WNS4—1.25—Y炉采用的结构型式 参照国内外大量的油炉样本资料並从燃烧机性能考虑,决定配用进口燃烧机,炉体结构采用中心回燃型式（见简图1）。综合燃烧机及各方面因素,选定炉胆内径为φ1000mm,锅壳内径为φ1800mm,锅筒长4260mm。 2.管板设计与探讨 （1）管板结构     

电力系统C类信通机房标准化建设与改造

C类信息通信机房是县公司、供电所、营业厅、集控站等信息通信机房。对C类、信通机房旧标准进行了改造,建立了新的标准,新标准有助于建设一个安全、高效、标准化、规范化和实用化的信通机房。     

电阻炉节能改造的设计计算

本文介绍杭州制氧机厂封头加热炉节能改造的冷炉升温热平衡计算实例。采用了简化的近似公式计算了炉衬升温过程所需功率。计算表明:由耐火砖砌炉衬改为耐火纤维炉衬后,对于这台间断操作的炉子可节约升温用电78％左右。改造后投产实测结果与计算值基本相符合。     

亚临界汽包封头开孔强度分析

本文对东方锅炉亚临界锅炉汽包封头开孔进行有限元分析,重点关注开孔部位在GB/9222-2008 9．3 b）规定的弧长1范围内的封头开孔,对按测量壁厚值和设计壁厚值建立的计算模型进行对比分析,对安全阀排放反力和反力的影响进行了分析,并按照分析设计法对汽包封头强度作评定。