60Si2Mn厚板弹簧钢油淬和PQA淬火剂淬火后的组织与硬度

６０Ｓｉ２Ｍｎ厚板弹簧钢油淬和ＰＱＡ淬火剂淬火后的组织与硬度南京航空航天大学（２１００１６）王于林南京洲联研究所王孝军【摘要】６０Ｓｉ２Ｍｎ厚板（厚度１３ｍｍ）板簧在油淬条件下．不能保证获得规定的硬度（淬火态ＨＲＣ＞５９．回火态ＨＲＣ４２～４７），也...     

回火温度对曲轴圆角淬火后组织性能的影响

研究了圆角表面淬火和不同回火温度对ＬＲ６１００Ｚ增压发动机曲轴微观组织及性能的影响，结果表明：经圆角强化并１８０℃回火后，曲轴轴颈获得３ｍｍ左右的硬化层，圆角部位淬火 达１．５ｍｍ，表面硬度为５５ＨＲＣ以上，曲轴弯曲疲劳强度提高８５％以上。     

残留奥氏体对Cr12型工具钢耐磨性的影响

研究了Ｃｒ１２型工具钢深冷处理后的耐磨性和残留奥氏体的作用。结果表明,深冷处理可扩大获得高硬度的淬火、回火温底范围,≥６０ＨＲＣ的淬火温度范围出９４０℃～１０６０℃扩大至９４０℃～１１６０℃,回火温度范围山≤２００℃扩大至℃４００℃。由１０６０℃淬火后深冷并４００℃回火,仍可获得６０ＨＲＣ的高硬度的淬火硬度,深冷处理较常规淬火在相同温度回火后硬度高３～５ＨＲＣ。在相同硬度下,深冷处理组织中的残留奥     

机床导轨淬硬性的试验研究

在碳当量（ＣＥ）３．７％～４．０％范围内，探讨了影响机床导轨淬火硬度的组织因素和改善途径。结果表明，珠光体含量和片层间距是影响导轨硬度的主要因素。提高硅碳比，不能有效提高导轨硬度，使用冷铁易引起淬火裂纹，采用Ｓｂ－ＲＥ－Ｃａ复合处理，可获得较好的导轨性能，铸态硬度≥ＨＢ２００．淬火态硬度≥ＨＲＣ４５。     

贝氏体／马氏体球铁磨球准等温淬火工艺的研究

通过实测磨球淬火过程的冷却曲线，提出了磨球在淬火介质中淬到马氏体相变温度Ｍｓ以上，然后空冷的准等温淬火工艺。采用该工艺，磨球水淬组织与水玻璃淬火组织相近，有较多的贝氏体。经适当回火，磨球硬度ＨＲＣ５５左右，冲击韧性大于６Ｊ／ｃｍ２。     

多元合金高铬白口铸铁性能的研究

通过对多元合金高铬白口铸铁的成分进行设计，研究了不同热处理工艺过程、金相组织等对其力学性能和机加工性能的影响。研究结果表明，该材料的铸态组织差异较大，力学性能极不稳定，故其不宜在铸态下直接使用。该材料经“软化退火＋淬火硬化＋回火”处理后其冲击韧度最高，其硬度值则以“淬火硬化＋回火”处理的硬度最高。该材料的加工性能主要取决于材料中的碳、铬含量，在一定的铬量下，主要受碳量的影响。软化退火后该材料的硬度与含碳量存在以下线性关系，即ＨＲＣ＝５．２３６２＋１０．４７４２Ｃ（％）；适宜机加工的含碳量在２．４％～２．８％之间。     

42CrMo钢连续冷却时贝氏体对疲劳性能的影响

通过连续冷却方法，在４２ＣｒＭｏ钢中获得马氏体＋（３０－４０）％贝氏体复相组织，与完全淬火的马氏体回火到相同硬度（３７ＨＲＣ）条件下进行了接触疲劳，弯曲疲劳以及多次冲击性能比较。试验表明，复相组织优于完全淬火组织的性能。电镜分析指出，复相组织疲劳性能高的原因是复相组织的下贝氏体回火后析出短杆状碳化物，能有效地阻止疲劳裂纹的萌生及扩展。     

钢结硬质合金的马氏体等温淬火研究

研究了钢结硬质合金ＧＪＷ５０（配料成分ｗｔ％：５０ＷＣ、０．２５Ｃ、０．５０Ｃｒ、０．２５Ｍｏ、余为Ｆｅ）经１０２０℃奥氏体化、２０００℃（低于Ｍｓ点）等温淬火后的组织与机械性能．结果表明，该状态基体组织中残余奥氏体量明显多于１０２０℃淬火＋２００℃回火态，其硬度、抗弯强度与冲击韧性均高于后者，但断裂韧性略低于后者．     

Cr12铸铁淬火＋回火工艺的研究

研究了当Cr12铸铁的铸态组织有珠光体时，热处理工艺对其组织和性能的影响。通过试验，得出了在l050℃淬火时，淬火硬度值最高；回火温度升高，显微组织也发生变化，硬度提高，耐磨性较好。在作为磨球使用时，最佳处理工艺为1050℃淬火 400～500℃回火。     

DM7新型工具钢的组织与性能

研究了ＤＭ７新型工具钢的组织与性能。结果表明，ＤＭ７钢的退火组织为球状珠光体，淬火温度以９００～９５０℃为宜，淬火组织为马氏体＋残留奥氏体＋碳化物，碳化物类型有Ｆｅ３Ｃ，Ｍ２３Ｃ６，Ｍ６Ｃ及ＶＣ，回火温度不应高于３００℃，ＤＭ７钢比６ＣｒＷ２Ｓｉ钢硬度高２ＨＲＣ，屈服强度高２０％，耐磨性高６０％。     

W6Mo5Cr4V2钢形变等温淬火的组织和性能

对Ｗ６ＭＯ５ｃｒ４Ｖ２钢１２４０℃奥氏体化后、在１１５０℃以１．５×１０￣－２／ｓ的形变速率筹温形变０％～６５％，并在２７０℃等温淬火，５６０℃３次回火后的组织和性能进行了研究。结果表明：该钢在１０５０℃或更高温度形变会发生动态再结晶，且形变诱发析出了ＭＣ型碳化物，而使贝氏体中具有大量的碳化物颗粒；形变使等温淬火、回火组织的强度、硬度及韧度均有所提高，在１０５０℃形变１５％～２０％具有最佳的强韧性配合。     

45钢缸套渗碳预冷淬火

４５钢缸套渗碳预冷淬火长庆石油勘探局二机厂（甘肃庆阳县７４５１０１）刘永恒，吴芬绒，田旭奎图１所示缸套是钻井用泥浆泵的主要易损件。要求材质为４５钢；淬火十低温回火，硬度ＨＲＣ５２～５７。工艺路线为：下料一正火一，机加工（内外径留磨量０．６～０·７ｍｍ...     

40Cr钢底板的微变形淬火

工件淬火时，在保证淬透的前提下，采用更均匀、更缓慢的冷却方式，将热应力、组织应力减小到最低程度，以减小工件的变形［１］。该工艺方法在工具钢、模具钢的热处理中应用较为普遍。本文对４０Ｃｒ钢底板淬火也采用了这种办法，使其硬度达到４５～５０ＨＲＣ，平面度≤...     

回火温度与45钢亚温淬火强韧化的关系

采用金相观察、硬度测试、冲击和拉伸等试验,研究了回火温度与45钢亚温淬火强韧化的关系,并对相关影响因素进行了讨论。结果表明,亚温淬火温度高于770℃,其淬火态硬度不低于840℃常规淬火硬度。回火温度对亚温淬火硬度的影响表现在低于400℃回火时,其回火组织的硬度高于840℃常规淬火、回火的硬度;但高温回火时,其回火硬度的变化与之相反。在200～600℃整个回火温度区间,亚温淬火回火强度均低于840℃常规淬火、回火强度,但回火韧性与其相反。回火温度为400℃时,亚温淬火、回火强度出现极值。残留铁素体对回火硬度及韧性的改善大于对回火强度的改善。     

回火温度对高温淬火态8CrMoV轧辊钢组织和性能的影响

对高温淬火态的8CrMoV轧辊钢进行不同温度回火处理,分析了回火温度对高温淬火后的8CrMoV轧辊钢的组织、显微硬度以及耐磨性的影响。结果表明:不同回火温度条件下,高温淬火态的8CrMoV钢的组织形貌、显微硬度及耐磨性具有较大的差异。随回火温度的升高,逐渐由粗大的板条状回火马氏体转变为细小的回火马氏体及回火索氏体,显微硬度逐渐降低,当回火温度达到600℃时,硬度明显降低,出现软化现象,但其耐磨性并不是严格的与硬度成正比关系,当回火温度为550℃时,其耐磨性最高。     

压铸模具用钢1.2344的热处理

热处理对模具钢具有重要的意义。本文详细了模具钢１．２３４４的知识以及淬火特性的回火特性。此外还指出了１．２３４４电渣钢的优点、初始硬度、回火稳定性、组织形态、最佳回火温度（工作硬度为４２－５０ＨＲＣ）和获得的冲击韧性。还探索了在利用韧性的同时，兼顾其良好的抗边缘裂纹性，如何降低奥氏体化温度这一问题。     

石墨流态炉快速氮碳共渗工艺研究

对０８钢制碾米机筛片进行石墨流态炉快速氮碳共渗工艺研究。结果表明，以空气为流化气的石墨流态炉，添加适量活化气ＮＨ３及少量ＣＯ２进行奥氏体氮碳共渗１５￣４０ｍｉｎ，即可获得２０￣５５μｍ致密的ε化合物层。经２５０℃回火ε相低氮侧强烈时效，使渗层硬度高达８００￣１０００ＨＶ０．０２，与起缓冲作用的次表中等硬度淬火层回火产物相配合具有极高的耐磨性、抗蚀性及较小的脆性。工件表面呈均匀的蓝黑色。石墨流态炉作     

45钢卡爪带状组织的形成及消除办法

我厂生产的Ｋ11系列卡盘上的卡爪 ,用 45钢制造 ,其加工流程为 :锻造→正火→机加工→整体淬火、回火→高频淬火、回火→精加工。生产过程中发现有一批Ｋ1110 0卡爪 ,见图 1,在整体淬火、回火后 ,表面硬度为 48～ 5 4ＨＲＣ ,硬度偏低且硬度分布不匀 (本厂要求表面硬度为 5 3～ 5 8ＨＲＣ)。卡爪的整体淬火工艺为 :盐浴加热 ,790℃保温 5ｍｉｎ后盐水冷却。由于卡爪形状复杂 ,为避免和减小卡爪的淬火开裂及变形 ,采用较低温度淬火 ,然后在 180℃回火 90ｍｉｎ。对表面硬度不合格的卡爪进行金相组织及成分检验 ,结果表明 ,卡爪表面无脱碳层 ,…     

Crl2铸铁淬火+回火工艺的研究

研究了当Crl2铸铁的铸态组织有珠光体时,热处理工艺对其组织和性能的影响.通过试验,得出了在1 050℃淬火时,淬火硬度值最高;回火温度升高,显微组织也发生变化,硬度提高,耐磨性较好.在作为磨球使用时,最佳处理工艺为1 050℃淬火+400～500℃回火.     

30CrMnSiA钢渗扩氮亚温淬火规律的研究

３０ＣｒＭｎＳｉＡ钢渗扩氮亚温淬火规律的研究徐维，王莎莎，徐凡娴，王传雅（大连铁道学院）１前言渗扩氮常规淬火可使钢铁工件具有较高的硬度、疲劳极限、耐磨性和耐蚀性￣［１－７］，但不能使心部强韧化。渗扩氮高温淬火可获得较深的岂氮扩散层而且可使渗层组织显著...