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Mn—Fe熔体的脱Si过程及Mn—Fe熔体氧位研究 总被引:2,自引:0,他引:2
通过实验(1350℃ )测定 Mn-MnO2平衡体系 Mn液氧位,验证了 ZrO2(MgO)固体电解质定氧探头可用于测定 Mn-Fe熔体和锰液氧位.电动势-氧位换算关系式为 ln po2-31.56-(69548.8+46427.7×E)/T.使用 BaCO370%-MnO25%-(Fe2O3+BaF2)25%(质量分数)的熔剂对高炉 Mn-Fe脱 Si时,与最高脱 Si率(75%)对应的 Fe2O3含量是12%; Mn-Fe熔体中氧位和 C的活度关系式为 po2× 1012=35.812-0.106×ac; Mn-Fe熔体中氧位和 Mn损( [Mn])关系为po2×1012=6.238+0.679× [Mn].使用 BaCO360%-BaF210%-MnO215%-Fe2O315%熔剂对高炉 Mn-Fe脱Si时, 最高脱 Si率(88.9%)和最高氧位(8.31×10-12 Pa)对应的脱 Si时间为 15 min.脱 Si实验结果表明:脱 Si过程中Mn-Fe熔体的氧位是由熔体中碳氧反应控制的;脱 Si保 Mn的最高氧位是 6.238×10-12 Pa. 相似文献
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在冲天炉生产条件下,通过调整铁水的Si/C和(Si-Mn)值,采用炉前包内部锰铁,以RE-Ba-Ca和Si-Ca合金混合孕育剂,对灰铸铁铁水进行复合孕育处理,试验结果表明,在合适的Si/C和(Si-Mn)值条件下,复合孕育处理可使3.9% ̄4.25%CE的灰铸铁抗拉强度达到250MPa。 相似文献
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Fe—Mn—C—P系高锰熔体的热力学研究 总被引:6,自引:0,他引:6
测定了1400℃时Fe-Mn-C-P系高锰熔体中碳的溶解度为Nc=0.1961+0.1183NMn-0.8525Np;计算得到Mn与C,P与C的活度相互作用系数为:εC^Mn=-1.67,ρc^Mn=0.29,εc^p=11.00,ρc^p=10.82;估算了高锰熔体中Mn,P和溶剂铁的活度系数。 相似文献
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Fe—Cr—Mn(Ni)合金抗辐照损伤特性研究 总被引:1,自引:0,他引:1
电子束辐照结果证明,Fe-Cr-Mn合金辐照损伤行为不同于Fe-Cr-Ni合金,因为溶质原子与点缺陷有相互作用,特别是Mn原子与空位相互作用比Ni原子来得强烈,致使Fe-Cr-Mn合金中空位迁移激活能比Fe-Cr-Ni合金高。Ni,Mn在合金中扩散行为不同,是造成两种合金辐射照损伤行为不同的原因。 相似文献
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研究了Fe-25Cr-9Mn合金在800℃、10-3─1Pa硫分压的H2-H2S混合气体中的硫化行为,并与Fe-25Cr合金进行了对比。结果表明:Mn的加入提高了Fe-25Cr合金的抗硫化性能,但作用并不显著。在Fe-25Cr-9Mn合金的多层结构硫化层中形成了较厚且独立的α-(Mn.Fe)S层,但它并没有效地阻挡Fe2+和Cr3+向外的扩散。文中讨论了这种现象的原因以及硫化层分层对铁铬合金硫化行为的影响。 相似文献
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为实现裂变-聚变混合堆发电的需要,必须开发低活性长寿命抗肿胀材料,本文从聚变堆第一壁结构材料的工作环境出发,分析Fe-Cr-Mn系合金取代Fe-Cr-Ni系合金的可能性和必要性,展望Fe-Cr-Mn系合金的广阔前景。 相似文献
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研究了热处理后前后变形Ni-Cu-Fe-Mn-Si合金中的Si的存在形式,在晶界及晶内的分布状态和结构,并研究了在热处理状态下,合金性能的变化,XRD分析表明:Ni-Cu-Fe-Mn-Si合金基体为面心方立结构,在热加工状态(R态)下,Ni-Cu-Fe-Mn-Si合金除Ni3Si相外,还出现了Ni31Si12相。该相为立方结构。TEM分析表明:第二相(Ni3Si)在晶界和晶内弥散分布,少量在晶界聚 相似文献
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Al—Mn合金镀层的研究 总被引:5,自引:0,他引:5
在200℃共融的氯化物熔盐中,以MnCl2作为添加剂,电沉积出Mn含量为18%~40%的Al-Mn合金镀层。结果表明,当合金镀层中Mn含量超过31%时,具有单一的非晶态镀层,单相非晶态镀层的耐蚀性、硬度等性能均优于双相镀层。Ti和Ce的加入,促进了Al-Mn金属玻璃的形成,使Mn含量较低的单相非晶体Al-Mn合金电沉积成为可能,提高了Al-Mn合金镀层的耐蚀性和硬度,使其点蚀电位提高了200mV, 相似文献
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从聚变堆第一壁结构材料的工作环境出发,分析了Fe-Cr-Mn系合金取代Fe-Cr-Ni系合金的可能的可能性和必要性,展望Fe-Cr-Mn系合金的广阔前景。 相似文献
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高弹性Cu—20Ni—20Mn合金 总被引:13,自引:0,他引:13
潘奇汉 《中国有色金属学报》1996,6(4):91-95
合金中Ni和Mn的各自含量不低于15%,另加少量的Al和Ti。中频或高频炉熔炼,石墨坩埚,熔炼温度1250~1350℃,浇注温度1100~1200℃,800~850℃热轧,650~700℃中间退火,冷加工率达80%。淬火温度650℃,时效温度400~450℃。最佳性能σb=1470MPa,σ02=1372MPa,HV=480,δ≥2%,E=153GPa,ρ=54×10-6Ω·cm。在400℃温度下σb=1000MPa,σ02=882MPa,E=143GPa,δ≥2%。弹性后效小于铍铜QBe2。时效时进行“Spinodal”分解,形成调幅结构。经定量分析,析出是属于原子由低浓度区间向高浓度区间的上坡扩散过程。因此,析出相难以聚集长大,故不易产生过时效,解释合金耐高温工作的机理 相似文献
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Fe-Mn-C-P系高锰熔体的热力学研究 总被引:2,自引:0,他引:2
测定了1400℃时Fe-Mn-C-P系高锰熔体中碳的溶解度为:N_C=0.1961+0.1183N_(Mn)-0.8525Np;计算得到Mn与C,P与C的活度相互作用系数为:ε_C ̄(Mn)=-1.67,ρ_C ̄(Mn)=0.29,ε_C ̄P=11.00,ρ_C ̄P=10.82;估算了高锰熔体中Mn,P和溶剂铁的活度系数。 相似文献
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Fe—Mn—Al合金的腐蚀性能与钝化膜的研究 总被引:4,自引:0,他引:4
应用阳极极化及AES/XPS技术,研究了Fe-30.8Mn-8.2Al奥氏体合金在pH值为-0.8至15.3的水溶液中的腐蚀性能,并与Fe-30Mn合金,低碳钢,9%Ni低温钢及1Cr13不锈钢进行对比。在所测试的水溶液中,该合金的腐蚀抗力优于低碳钢的Fe-30Mn合金,与9%Ni钢相当,但不及1Cr13不锈钢。 相似文献
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利用金相法和电子探针研究了微量元素P,C,Si和Nb对采用低偏析均质化技术炼制的Cr-Ni-Mn-N奥氏体抗氢钢凝固组织和微观偏析的影响。结果表明,降低P,C及Si的含量有利于Cr-Ni-Mn-N奥氏体凝固组织枝晶细化,Nb保持适当含量对枝细化有利,分别减少,P,C,Si和Nb的实验钢中的含量不仅能大幅降低元素自身的偏析,而且不同程度地影响到其它元素偏析。 相似文献
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选取三种热力学模型(规则溶液,LFG,KRC模型)计算了Fe-Mn-Cr高碳四元合金的马氏体相变驱动力和M温度,KRC模型计算结果与实测值最为接近,LFG模型计算结果和实验值相差较大。 相似文献
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研究了Mg合金元素在Al-Cu-Mn高强度铸造合金中的作用及其对组织,性能的影响。发现,加入适量Mg时,具有明显地提高合金的塑性,耐蚀性,固溶淬透性和改善摩擦性能等有利作用。文中还分析了Mg在合金的存在形式和作用原理。 相似文献