30CrMnSiA和30CrMnSiNi2A钢超高温淬火组织与性能的研究

研究了３０ＣｒＭｎＳｉＡ、３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ钢超高温淬火组织与力学性能关系。试验结果表明，在该钢Ａｃ３以上－２００℃超高温淬火可获得组织细小均匀的板条马氏体加残余奥氏体。控制超高温淬火加热保温时间，毁唯奥氏体化又能获得细小奥氏体晶粒，从而显著提高了该钢的强韧性。     

不同热处理条件下30CrMnSiNi2A钢的组织性能研究

为考察热处理工艺对材料性能的影响,对不同回火温度下三种碳含量的30Cr Mn Si Ni2A钢的性能进行实验研究,并分析其组织和断口形貌.研究结果表明:低温回火时30Cr Mn Si Ni2A钢具有较高的强度和硬度,其内部组织为回火马氏体,断口形貌为韧窝断口;当碳含量增大,30Cr Mn Si Ni2A钢的强度也增大;随着回火温度升高,30Cr Mn Si Ni2A钢的强度和硬度逐渐下降,伸长率和断面收缩率却总体呈上升趋势,其组织向索氏体转变,断口形貌变为解理和沿晶断口,回火脆性与其内部形核有关.     

热处理制度对30CrMnSiNi2A钢组织与性能的影响EI

研究了３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ钢９００℃油淬后回火过程中微观组织与力学性能的关系。试验结果表明，该钢油淬后在２５０～２７０℃回火可以获得较好的强度与韧性配合。此工艺与等温淬火工艺相比，强度有所提高，断裂韧性提高幅度较大。     

30CrMnSiNi2A钢等温淬火获得马氏体和贝氏体组织与性能的研究

本文研究了30CrMnSiNi2A钢等温淬火获得马氏体和贝氏体组织与力学性能的关系。试验结果表明:采用适当的等温淬火来控制马氏体和贝氏体的相对含量,可显著提高该钢的强韧性,对提高飞机的可靠性有重要的实际意义。     

30CrMnSiNi2A与Q235异种钢焊接接头组织与性能分析

目的探讨30CrMnSiNi2A与Q235异种钢焊接接头的组织与性能。方法采用手工电弧焊对两者进行焊接,为了获得性能良好的焊接接头,焊前对其进行焊前预热,焊后对其进行焊后退火。通过X射线探伤检测,拉伸、冲击试验,显微硬度检测及光学显微镜金相分析等一系列工艺试验,对焊接接头进行研究。结果焊缝质量等级达到Ⅰ级;焊缝组织为先共析铁素体、针状铁素体、珠光体组织;30CrMnSiNi2A侧热影响区组织为回火索氏体,粗晶区组织片层厚度大于细晶区组织片层厚度;Q235侧热影响区由不完全重结晶区、细晶区、粗晶区组成。结论 30CrMnSiNi2A与Q235钢焊接后,获得了工艺性、力学性能良好的接头,可运用于2种材料焊接的实际生产。     

30CrMnSiNi2A钢冷裂纹敏感性研究

对退火状态超高强钢30CrMnSiNi2A进行了大量的插销试验,结果表明:不同缺口位置的插销试样均断裂于熔合区,熔合区是对冷裂纹最敏感的区域;250℃以上预热能明显改善冷裂纹敏感性;同时发现采用光滑插销试样评估超高强钢抗冷裂纹能力是可行的。     

30CrMnSiNi2A钢的氢致断裂研究

本文研究了30CrMnSiNi2A 钢在三种不同充氢条件下的裂纹扩展速率 dα/dt,声发射计数率 dn/dt 与应力强度因子 K_1之间的关系。实验结果表明,dα/dt 和 dn/dt 取决于 K_1的大小和试样中的原始含氢量,在双对数坐标中,dα/dt 和 dn/dt 都随 K_1的增加成直线关系增加,且随充氢时间的增加而增加,裂纹扩展的声发射讯号是断续突发性的。用缺陷增强氢的扩散过程的模型进行了理论计算,对实验结果进行了解释。     

30CrMnSiNi2A钢构件焊缝边缘裂纹研究

研究了飞机主起落架半轮叉在使用过程中出现于３０ＣｒＳｉＮｉ２Ａ焊缝边缘的裂纹的形态，断口特征，形成及扩展原因。发现焊缝加强高凸部分和内侧板弧形表面的交角过小，引起应力集中；焊趾表层疏松及打磨的痕迹，蚀坑等促使裂纹萌生，主起落架在滑行，刹车，转弯的力矩使裂纹扩展。     

30CrMnSiNi2A钢的韧脆转变温度的研究

用带有微机检索和处理数据的摆锤式冲击试验机测定了30CrMnSiNi2A钢的韧脆转变曲线,提出了判定韧脆转变的判据,解决了一般在超高强度钢中,因总冲击功随试验温度呈连续变化,没有明显的突变点而难于准确判定韧脆转变温度的困难。     

30CrMnSiNi2A钢原始疲劳质量的评估

采用断口定量分析方法在，在断口宏、微观特征研究的基础上用断口微观细节特征实测出了疲劳裂纹扩展曲线，并用符合裂纹扩展特性的力学模型对实测曲线进行了拟合计算，反推出飞机用结构材料３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ的原始疲劳质量（ＩＦＱ）。     

30CrMnSiNi2A钢的断裂韧性及其影响因素

30CrMnsiNi2A钢是我国常用的航空材料之一,它属于超高强度钢,用于制造飞机上的重要受力件。因此,研究这种钢的断裂韧性及其影响因素是航空工业的重要课题之一。 为了探索这个问题,我们用了一年多的时间对七个钢厂、五十六个炉批号、九种规格(棒材)的该材料进行了K_(IC)以及常规机械性能、化学成份、金相组织的测试,积累了1736个数据,现将我们的试验情况和分析结果报告如下。 一、试验条件 30CrMnSiNi2A钢棒材的毛坯状态为热轧或热锻,电渣冶炼。热处理制度:900±10℃油淬,250±10℃回火。试验温度:15～25℃。介质环境:空气。取样方位:L-C。K_(IC)试验方法采用ASTM-E399-74。试样型式:标准     

奥氏体化温度对30CrMnSiNi2A钢等温淬火后组织和性能的影响

本文利用透射电镜研究了30CrMnsiNi2A钢在不同奥氏体化温度下马氏体区等温淬火后组织的变化。发现随奥氏体化温度升高,马氏体板条间残余奥氏体膜增厚。试验表明,30CrMnSiNi2A钢的拉伸强度在920℃处出现一小的峰值;屈服强度在960℃以下无明显变化。     

喷丸残余应力对30CrMnSiNi2A高强钢疲劳性能的影响

引言 金属材料的疲劳破坏和应力腐蚀破坏绝大部分起源于表面或近表面层,这是由试件或零件的表面具有独特的状况而决定的。所谓表面状况,这里系指各种类似裂纹的缺陷(如表面机械划伤,焊接裂纹,锻铸缺陷,脱碳,合金元素贫化,非金属夹杂物等),以及由冷热加工引起的残余应力(主要是残余拉应力)。由     

30CrMnSiNi2A钢疲劳裂纹形成寿命表征与预测

采用耐久性分析方法 ,由断口金相数据得到参考裂纹扩展时间 (TTCI)的概率分布函数 ,由 TTCI概率分布函数和约束条件得到了通用当量初始缺陷尺寸 (EIFS)的概率分布函数。     

30CrMnSiNi2A钢亮点亮线缺陷的初步试验

CrMnSiNi2A 钢的亮点亮线缺陷,于一九七二年由大冶钢厂、金属研究所、一一二厂共同进行系统试验研究,对它的性质和使用性能的影响,已有所认识,在冶炼生产上,初步找到了一定的控制措施,,现简述如下:一、亮点亮线的特征亮点亮线是在材料作拉伸试验时发现的。它住纵向试样断口上表现为亮点,住横向试样上表现为亮线.如图1所示。亮点亮线的名称     

30CrMnSiNi2A钢与TC18钛合金表面处理前后的接触腐蚀性能

为了弄清30CrMnSiNi2A钢与TC18钛合金表面处理前后的接触腐蚀性能,对2种材料作了不同的表面处理,研究了其偶接电偶腐蚀的敏感性和表面防护效果;对低腐蚀敏感性的偶对不同的连接状态作了模拟海洋大气的盐雾加速腐蚀,测量了30CrMnSiNi2A钢的疲劳寿命,总结了优良的防护措施。结果表明：30CrMnSiNi2A钢与TC18钛合金直接接触腐蚀严重,电偶腐蚀敏感性为D级;30CrMnSiNi2A钢磷化与TC18钛合金阳极氧化后的偶对腐蚀敏感性降低至B级;30CrMnSiNi2A钢磷化涂漆后与TC18阳极氧化偶对的腐蚀敏感性仍为B级,但其电偶电流进一步降低,30CrMnSiNi2A钢（磷化后涂漆）与TC18（阳极化）之间无论是否胶结连接形成偶对时,盐雾腐蚀对30CrMnSiNi2A钢的疲劳寿命没有显著影响。30CrMnSiNi2A钢表面磷化后涂漆是防止接触腐蚀的有效措施。     

激光焊接工艺参数对30CrMnSiNi2A钢组织和性能的影响EI北大核心

利用CO2激光对超高强度钢30CrMnSiNi2A进行了焊接处理。采用OM、显微硬度仪和电子万能试验机等对激光焊接接头的显微组织、硬度、拉伸强度进行了研究。结果表明,固定激光功率,扫描速度从60~220mm/min变化时,随着扫描速度的增加,焊缝区和热影响区(H.A.Z)宽度变窄,焊缝区组织就越细小,硬度值明显增大,抗拉强度变化不大;固定扫描速度,激光功率从2.6~3.2kW变化时,随着功率的增加,焊缝区和H.A.Z宽度变宽,焊缝组织变得粗大,硬度值有所减小,抗拉强度变化不大。当激光功率为2.8kW、扫描速度为180mm/min时,焊接接头组织细小、均匀,性能优良,抗拉强度最高值达到819.9MPa。     

30CrMnSiNi2A钢壳体毛坯的温挤压成形工艺研究

针对30CrMnSiNi2A超高强度钢制壳体毛坯的结构特点和材料工艺特性,对该壳体毛坯的温挤压成形工艺进行了大量的试验研究;并采用"正交试验方法"对温挤压工艺参数进行了优化设计.经过理化检测和使用结果表明,采用温挤压工艺生产的30CrMnSiNi2A钢制壳体毛坯锻件完全满足壳体的使用要求,各项性能指标合格.     

30CrMnSiNi2A钢疲劳劳裂纹形成寿命表征与预测

采用耐久性分析方法，由断口金相数据得到参考扩展时间的概率分布函数，由ＴＴＣＩ概率分布函数约束条件得到了通用当量初始缺陷尺寸的概率分布函数。     

30CrMnSiNi2A螺栓断裂分析

材料为30CrMnSiNi2A的一螺栓在正常装配预紧时断裂。经化学分析、宏微观检验,认为,螺栓的断裂系氢脆所致。