钻孔灌注桩桩端后注浆技术及应用

通过Φ700mm和Φ600mm两种桩径的各3组桩端后注浆和未注浆钻孔灌注桩的对比试验,对比分析桩端后注浆工艺对钻孔灌注桩的承载性能和施工耗时的影响。结果表明采用桩端后注浆工艺,可有效清除桩端沉渣、桩侧泥皮对于承载力的不利作用,改善桩的承载性状,大幅提高单桩承载力。同一承载力要求下,采用桩端后注浆工艺,Φ700mm灌注桩的有效桩长可以减短7～8m,Φ600mm灌注桩的有效桩长可以减短4～5m。Φ700mm的46m灌注桩可缩短为39m,每根桩成孔施工可节约6.2h,节约时间比例32.8%。     

钻孔灌注桩桩端后注浆施工技术研究

桩端后注浆技术可以在不提高桩长和桩径的前提下提高钻孔灌注桩的承载力,该方法工艺简单,经济合理,承载力提高显著。结合工程实例介绍了钻孔灌注桩桩端后注浆工艺。     

后注浆超长钻孔灌注桩抗压承载力试验研究

以天津地区某在建超高层的桩基静载试验为基础,对软土地区后注浆超长钻孔灌注桩的承载性能进行了研究。结果表明:软土地区的超长钻孔灌注桩为纯摩擦桩;超长钻孔灌注桩桩侧摩阻力和桩端阻力的发挥是不同步的,桩侧摩阻力的发挥先于桩端阻力;超长钻孔灌注桩的桩顶沉降量很大,应采用桩顶沉降量来确定其极限承载力;超长钻孔灌注桩存在有效桩长,其长径比不超过80是比较合理的。     

钻孔灌注桩桩端后注浆技术在建筑桩基工程中的应用

钻孔灌注桩常作为高层建筑基础,但钻孔灌注桩的施工质量很难控制,尤其是当桩长时,常会造成工程事故和经济上损失,本文通过工程实例介绍钻孔灌注桩后注浆工艺及效果,分析后注浆技术提高桩侧摩阻力和桩端阻力的机理,试验表明桩端后注浆技术可作为提高钻孔灌注桩承载力的有效措施。实践证明钻孔灌注桩后注浆工艺技术可靠,速度快,造价低前景良好。     

超长钻孔灌注桩单桩承载能力有限元分析

某塔楼高597m,桩基设计时进行了试桩试验,试桩长120m,有效桩长95.5m,现场试验反应了单桩承载部分特性,为了较全面分析超长桩的单桩承载特性,采用了ANSYS数值模拟方法,分析了不同桩长与桩径、桩端注浆与桩侧注浆和不同注浆量与注浆点对超长钻孔灌注桩承载特性的影响。     

桩端后注浆桩抗压静载试验对比分析

通过对杭州某工程2根注浆桩与2根非注浆桩进行的静载试验,分析了注浆桩与非注浆桩承载力及沉降的不同。试验结果表明,注浆桩单桩承载力比非注浆桩增加至少20%,桩端后注浆对钻孔灌注提高承载力效果显著,根据单桩沉降计算理论分析,桩端后注浆由于显著的提高了桩端土层的弹性模量,因此,对减少灌注桩沉降量将产生显著的效果。     

苏州地区大直径超长后注浆钻孔灌注桩试验研究

大直径超长后注浆钻孔灌注桩单桩合理注浆量和极限承载力的确定成为设计所面临的问题。介绍了后注浆钻孔灌注桩后注浆的加固机理和注浆方式。着重介绍了苏州中心广场项目不同桩径、不同持力层的大直径超长后注浆钻孔灌注桩的试桩数据,并结合苏州金鸡湖周边其他4个超高层项目大直径超长后注浆钻孔灌注桩的试验数据,分析了大直径超长后注浆钻孔灌注桩的承载性能。根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)和上海市《地基基础设计规范》(DGJ 08-11—2010)中的相关公式,估算了单桩注浆量和单桩极限承载力标准值,并将其估算结果与试验数据进行对比,给出了苏州地区类似地质条件下直径1000mm大直径超长后注浆钻孔灌注桩桩端后注浆量的合理范围为2～4t的建议,提出了大直径超长后注浆钻孔灌注桩试桩之前的单桩极限承载力标准值可按《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)中桩侧阻力和桩端阻力增强系数的上限值进行估算。研究结果可为苏州地区大直径超长后注浆钻孔灌注桩的类似工程设计提供参考。     

深厚砂层桩端后注浆灌注桩现场试验研究

深厚砂层中钻孔灌注桩施工存在泥皮厚、桩端沉渣难控制等问题。本文以中原某项目为例,对钻孔灌注桩采用桩端后注浆工艺进行加强处理,并在现场进行了一系列竖向抗压静载荷试验和抗拔试验。试验表明：在深厚密实砂层中采用桩端后注浆工艺,再满足一定量的注浆量后可同时达到加固桩端和桩侧的效果,有效提高桩端阻力和桩侧摩阻力;竖向抗压承载力极限值综合提高系数可达3.5,抗拔承载力极限值提高系数可达2.0;桩端沉降大小与注浆量密切相关。本研究可为后续类似深厚砂层钻孔灌注桩桩端后注浆的设计提供参考和借鉴。     

浅谈钻孔灌注桩桩端后注浆技术的应用

建筑规模的日益扩大对基础工程的承载力提出了更高的要求,钻孔灌注桩具有施工简单、易操作、速度快、承载力大等优点已被广泛用于高层建筑、道路、桥梁等基础中。扩大桩径、加大桩长是传统的提高钻孔灌注桩承载力的方法。而采用桩端后注浆法可以在不改变桩径和桩长的前提下通过简单的桩端后注浆即可达到提高承载力的目的,而且经济合理,施工方便。本文结合实例对其技术进行分析。     

桩端压浆在卵石层钻孔灌注桩中的应用

桩端压力注浆桩是指钻孔灌注桩成桩后,通过预埋在桩身的注浆管,利用压力作用将能固化的浆液经桩端的预留压力注浆装置均匀地注入桩端地层,以提高桩的承载力,减少桩基沉降量。大量工程实践表明,桩端压力注浆对不同地层的适应性是不同的。钻孔灌注桩现场试验结果表明：桩端压力注浆工艺在卵石层中运用效果良好,经济、社会效益显著。     

后压浆钻孔灌注桩承载力分析与试验研究

针对后压浆钻孔灌注桩承载力难以准确确定的现状,提出基于现场试验的改进计算公式。采用平行对比法对某工程项目的普通钻孔灌注桩和后压浆钻孔灌注桩进行承载力现场测试,并结合单桩承载力理论分析,提出后压浆单桩承载力计算改进公式。结果表明:在条件相似的情况下进行测试时,采用后压浆技术可大幅提高单桩承载力,减小沉降量;采用改进公式计算的单桩承载力与现场测试结果相差较小,说明提出的公式是比较合理的;所确定的后压浆钻孔灌注桩承载力计算公式对类似工程具有重要的参考意义。     

桩端后压浆灌注桩长期承载性能试验研究

为研究后压浆灌注桩的长期工作性能,以银川北京路延伸及滨河黄河大桥为工程背景开展试桩静载试验,通过对比不同时间后压浆桩承载力的实测结果,并结合数值模拟结果进行对比分析,研究了后压浆灌注桩的长期承载性能及桩基阻力随时间的变化规律.结果 表明:桩端后压浆形成的水泥土加固体,其强度随时间的推移而增长,使桩端阻力进一步增强,桩端...     

后压浆提高钻孔灌注桩承载力的试验研究

北京首都机场扩建工程三号航站楼18000余根混凝土灌注桩全部采用后压浆技术改善桩基承载性状。为得到合理的后压浆施工参数,并为桩基的优化设计提供科学的依据,在工程桩施工前在拟建场区14个试验区的共计72根试桩进行了竖向静载现场试验。试验结果表明,采用后压浆工艺可以明显提高桩基的竖向承载力,减少桩基沉降量。文中还对钻孔灌注桩后压浆作用机理进行了分析。     

太原黄土地区后压浆灌注桩成孔工艺的研究

依据太原地区某工程中采用后压浆灌注桩的应用,分析了黄土地基中后压浆钻孔灌注桩成孔工艺的选择,探讨了后压浆技术对钻孔灌注桩承载力的影响,从而减少桩的沉降并改善桩的工程性状。     

基于沉降控制的组合后压浆灌注桩承载力计算研究

以沉降控制标准为原则来确定后压浆灌注桩的承载力有着重要的实际意义。基于石首长江公路大桥工程开展的6根大直径钻孔灌注桩现场静载试验,通过对比分析桩端桩侧组合压浆桩压浆前后的试验结果,研究了组合后压浆对深厚细砂层钻孔灌注桩承载变形性状的影响,在此基础上通过统计得出了在不同桩顶沉降条件下桩端阻力增强系数、桩侧阻力增强系数的取值范围,并给出了一种基于沉降控制标准的组合后压浆桩承载力设计方法,最后通过工程实例验证了该设计方法的合理性。结果表明,组合后压浆条件下的深厚细砂层钻孔灌注桩承载变形性能显著提升,且承载力提高幅度随着桩顶沉降的增加逐渐增大;组合后压浆桩加载至极限状态时,其极限承载力至少提高66%,且能有效地控制桩基沉降量;同时组合压浆后能有效地改善桩端支承性能与桩侧受力特性,显著提高桩端阻力和桩侧摩阻力,并对桩基的荷载传递特性产生明显影响。此外,设计计算方法能较好地给出组合后压浆桩荷载沉降关系的范围,可保守地将计算结果的下限作为工程设计使用。     

碎石注浆桩承载特性试验研究

通过室内模型试验及现场试验,对碎石注浆桩这一新型桩基技术的承载性状、工作机理进行了试验研究。试验结果表明,与素混凝土灌注桩和预制混凝土桩相比,碎石注浆桩通过先投放碎石后进行注浆成桩的工艺,在注浆过程中胶结碎石成混凝土提高桩体强度的同时,水泥砂浆也胶结加固了桩侧和桩端土体,使得桩侧摩阻力和桩端阻力均得到显著提高。通过试验分别研究了注浆对桩侧摩阻力和桩端阻力的影响及荷载分担情况,得到了一些有益结论。试验也表明:泥浆护壁的成孔方式对桩体的承载性能有一定削弱作用,通过后注浆的工艺可得到改善。着重对试验方法和结果进行描述分析,得到的一些试验数据和结论可为深入研究碎石注浆桩的加固机理和计算方法提供依据。     

Experimental study on pile-end post-grouting piles for super-large bridge pile foundations

The application of pile-end post-grouting piles for super-large bridge pile foundations in some important projects was introduced in this paper. There are totally 21 test piles. The maximum pile diameter varies from 2.5 m to 3 m, and the maximum length is 125 m; the bearing capacity of the post-grouting piles is over ten thousands tons. Based on the test results, the bearing capacity, displacement, and bearing characteristic before and after grouting were analyzed. The results show that the bearing capacity of the piles are increased in different degrees after grouting although the technical parameters, including the patterns of grouting pipes, pressure, dosages of cement, duration of grouting lasting time, are different. However, the obtained values are very discrete. In addition, the calculation formula for the post-grouting piles under specified grouting condition was deduced based on the statistics analysis results of 57 test piles. The research results have been applied in the design of bridge foundation.     

圆砾层中桩端后压浆技术应用研究

为了研究圆砾持力层桩端后压浆效果,对椒江1号高架桥桩端持力层为圆砾的3根桩端后压浆钻孔灌注桩进行自平衡测试。结果表明,经过后压浆处理的桩承载力有大幅度提高,其中桩端阻力提高幅度较为明显,桩侧摩阻力亦有一定提高。     

桩侧桩端联合后注浆提高承载力及其数值模拟

某高层建筑自重荷载大,对基桩承载力要求高,对该工程桩侧桩端联合后注浆提高基桩承载力的10根试验桩和2根未注浆的锚桩进行了现场检测试验,并在FLAC3D中分别用土体参数、桩土界面参数和等效桩径模拟后注浆提高基桩承载力的机理。结果表明:联合后注浆桩的桩长满足要求,桩身完整;后注浆比未注浆的基桩承载力提高70%以上;将单桩竖向极限承载力取为8800kN是偏于安全的;注浆压力和注浆量、土体的性质对后注浆提高基桩承载力的影响较大,后注浆结石体性质对桩承载力的影响相对较小;用等效桩径法可有效模拟后注浆提高桩承载力的机理。     

风化岩基大直径灌注桩后注浆承载性能试验研究

基于6根全风化和强风化花岗片麻岩地基中大直径泥浆护壁钻孔灌注桩单桩竖向抗压静载荷试验及桩身力学测试,对其中3根试桩进行桩侧后注浆,对比分析了其承载性状、变形特性及影响因素,并将所得试验数据与勘察报告推荐值和现行规范推荐值对比。结果表明:大直径嵌岩泥浆护壁钻孔灌注桩长径比25～34与嵌岩深度5D～8D,Q-s曲线呈缓变型;经后注浆处理与未经桩侧后注浆处理的试桩相比,单桩极限抗压承载力提高1.40%～15.3%,最大沉降量降低35.1%～65.6%,回弹率提高13.1%～82.4%,控制桩顶沉降效果显著。在该试验条件下,6根试桩的承载力和变形特性受长径比和嵌岩深度影响较大。经桩侧后注浆处理的试桩,嵌岩段摩阻比和桩侧摩阻力分担比受长径比和嵌岩深度影响更小;6根试桩的桩端阻力分担比受嵌岩深度影响显著;未经桩侧后注浆处理的试桩,桩侧摩阻力分担比受嵌岩深度影响更大。