封头最小成形厚度应考虑的因素

对标准所要求的封头最小成形厚度进行了详细的分析,并提出了应考虑的相关因素,重点分析了在压力载荷、支座反力以及风载荷的作用下,封头强度设计开孔补强的要求,给出了封头最小成形厚度的计算方法。     

自升式平台桁架桩腿风载荷研究

采用不同的简化方法,对自升式平台桁架桩腿所受风载荷进行了研究,并使用ZenStab软件建立了4种桁架式桩腿的简化模型,用于计算分析桁架式桩腿所受风载荷,确定简化模型用于计算桁架桩腿风载荷的合理性。计算结果表明,将整个桁架式桩腿截面等效为正三角形或圆形,计算得到桁架桩腿风载荷比较接近实际情况。     

15万吨级FPSO风载荷及遮蔽效应数值模拟研究

本文应用计算流体力学数值模拟技术,针对15万吨级的FPSO在实尺度下进行了风载荷模拟试验研究,计算了不同风向角下的风载荷及系数,分析了风载荷随风向角变化的规律以及各部分上层建筑模块之间的遮蔽效应。数值模拟结果与物理风洞试验结果吻合得较好,为FPSO上层建筑的设计和模块布置优化提供了参考数据。     

超大型浮式平台风载荷计算

针对超大型浮式平台上层建筑台风状态下风载荷,分别采用中国船级社(CCS)、挪威船级社(DNV)规范和实尺度计算流体动力学(Computational Fluid Dynamics, CFD)计算等3种方法进行计算,并对计算结果进行对比分析。CFD方法与DNV规范方法计算结果较为一致,当风向角为135°和225°时最大误差为10.19%,在其他风向角时误差小于8%。构建平台空间位置风载荷影响分析方法,可通过云图形象直观地看出不同风向角下平台横向和纵向空间位置对风载荷的贡献量及模块间遮蔽效应的影响程度。研究成果可为平台设计人员更合理地评估风载荷提供参考,为进一步优化平台上层建筑构型提供指导。     

基于ANSYS的LNG储罐风载荷效应数值分析

为研究风载荷对大型全容式LNG储罐的影响,以某项目16万m3储罐为模型,借助ANSYS有限元软件,搭建LNG储罐精细化模型。依照《建筑结构荷载规范》,计算储罐墙体和穹顶处风压值,借助APDL工具,为有限元模型单元加载差异化风载荷,仿真分析风载荷效应。数值分析结果表明,风载荷产生的位移和应力相对较小,并非控制工况。分析了结构相对薄弱处的位移和应力规律,可供相关工程和设计人员参考。     

海洋环境载荷的不确定性分析

海洋环境载荷的分析计算是海上结构物强度保证的基础。海洋环境载荷包括风力、波浪力、海流力、冰力、地震力等，这些力都具有随机性和模糊性，必须对其进行不确定性分析。鉴于此，介绍了风速单参数海浪谱，并提出了对波高及周期统计的模糊分级统计方法，在此基础上给出了全面分析海洋环境载荷不确定性的模糊随机海浪谱及载荷谱的制作方法。     

料仓载荷计算的方法的讨论

在进行料仓载荷计算时，采用动态计算法比静态计算法更符合实际。文章根据日本、德国的做法，介绍了料仓动态载荷的计算方法。     

API650和GB50341锚栓储罐的设计比较

分析对比美国石油学会油罐设计规范AP1650和1GB50341<立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范>中确定储罐是否带锚栓的关键因素,包括风载荷、地震载荷和设计内压,探讨了锚栓储罐设计中应注意的问题,如罐壁、罐顶的设计,锚栓力的确定,锚栓座的计算等.     

基于ANSYS的双层橇块的分析计算

针对高度较高的双层橇块,考虑吊装工况和正常操作时风载荷工况,利用大型有限元软件ANSYS进行整体分析计算,分析结果显示整体结构满足吊装和风载荷的强度要求,保证了双层橇块的安全性。     

套管钻井中变应力幅载荷下管柱疲劳强度的评估

套管钻井中，套管柱会承受各种载荷的作用。分对称循环变应力幅载荷和不对称循环变应力幅载荷两种情形，推导了不同钻进参数下考虑变应力幅载荷的套管疲劳强度计算公式，阐明了变应力幅载荷的变化对套管疲劳强度的影响；结合套管钻井的实际给出了算例分析，计算结果显示，在相同条件下采用不对称循环变应力幅栽荷模型，计算出的疲劳强度值要比对称循环变应力幅载荷模型的大，表明在实际评估中采用对称循环变应力幅模型计算所得的结果趋于保守，因而具有更高的安全系数。     

固定式平台上部组块风载荷研究

固定式平台上部组块结构复杂,难以通过统一的公式精确计算平台的风载荷,也难以考量平台模块间的遮蔽和干扰效应。为此,以南海某固定式平台为例,借助国内先进风洞实验室,对平台上部组块进行风洞试验,测定其在全风攻角下的风压分布、各模块的体型系数以及风载荷;并基于CFD技术对其进行数值仿真,将风洞试验结果、数值仿真结果和规范公式计算结果进行对比分析。分析结果表明:风攻角对风压系数、体型系数以及风载荷影响较大,不同风攻角下平台各个模块风压系数和体型系数不同,其值在0.1~2.2范围内变化;数值仿真与风洞试验在计算平台平均风压分布、结构体型系数以及风载荷时比较接近,随风攻角的变化趋势亦基本相同,且仿真结果较风洞结果对风攻角的变化影响反映更加细致。考虑到风洞试验的高昂成本以及模型缩尺的影响,对大型导管架上部组块结构风载荷精细评估时,建议采用数值仿真代替风洞试验。所得结论可为我国导管架平台结构设计和结构安全评估提供参考。     

半潜式平台结构强度分析中的波浪载荷计算

分析了海洋工程受波浪载荷的情况，阐明具体计算理论和方法。对于小结构物，波浪的拖曳力和惯性力是主要分量，波浪载荷用Morison公式计算。对于大结构物，波浪的惯性力和绕射力是主要分量，波浪载荷用线性绕射理论计算。大型半潜式平台的波浪载荷计算采取Morsion公式和势流理论相结合的方法。     

水平井眼中受压钻柱的临界载荷计算

对水平井眼中钻柱所能承受的临界载荷进行了分析计算，推导出了水平井眼中钻柱临界压力的计算公式。研究表明，水平井眼中钻柱所能承受的临界载荷和所使用钻杆的单根长度有密切关系。钻杆的单根长度越长，钻柱所能承受的临界载荷越小。     

石油钻机钻台基础设计方法探讨

就石油轮机在工作过程中钻台基础所受载荷种类的不同及载荷组合等情况，以确定出基础底面最大设计载荷，并对钻台基础的设计提出了较具体的计算方法。     

调径变矩抽油机悬点载荷计算

为了计算调径变矩抽油机的惯性载荷和摩擦载荷,研究了该抽油机的悬点运动规律,得到了悬点运动速度、加速度和曲柄转角的关系式,推导出悬点惯性载荷计算式和抽油杆柱摩擦载荷计算式。以CYJ83—26HY型抽油机为例,把相关计算式编写入计算程序并运行,绘制出悬点惯性载荷、摩擦载荷和总载荷与曲柄转角的关系曲线。为进一步研究此类新型抽油机提供理论支持。     

液压罐临界载荷计算的新方法

在液压设备的设计中，常常要对液压缸的稳定性进行分析计算，以确保液压设备安全工作，目前有许多文献介绍了液压缸临界载荷的计算方法^[1][2][3]。文献[1]把活塞杆伸出到极限位置时液压缸整体稳定性问题简化成相同长度的活塞杆的稳定性问题，并辅以安全系数，文献[2]把液压缸简化为二级阶梯状的两端铰支压杆，并建立了精确计算临界载荷的超越方程，在精确解的基础上，文献[2]建立了计算临界载荷的经验公式，文献[3]采用了二级阶梯状的两端铰支杆力学模型，并用能量法建立了计算临界载荷的经验公式，在液压缸中，缸套与活塞以及活塞杆与导向套之间的间隙较小，活塞杆失稳的临界载荷是由缸套与活塞杆的整体刚度决定的，因此文献[2][3]把液压缸简化成二级阶梯状的两端铰支杆是合理的。但文献[2][3]中所给出的活塞杆与缸套所受外力以及杆横截面所受弯矩的计算方法是不合理的，为此需对液压缸临界载荷的计算方法做进一步研究。     

压力容器分析设计中常见载荷的计算与加载

在压力容器的分析设计中,所承受的常见载荷主要包括面载荷、体载荷以及惯性载荷,体载荷主要是温度,惯性载荷是加载的重力加速度,两者均为已知条件,而面载荷中除设计压力已知外,其余的需要按照标准中的公式进行计算才能得到。本文对压力容器中常见的面载荷计算进行了总结,给出相应的命令流,分析设计人员可据此提高工作效率。     

料仓载荷计算方法的讨论

在进行料仓载荷计算时，采用动态计算法比静态计算法更符合实际。文章根据日本、德国的做法，介绍了料仓动态载荷的计算方法。     

法兰密封中的螺栓载荷

本文较为详尽地研究归纳了法兰密封中螺栓载荷的形成及其计算方法，提出了控制载荷的有较措施。     

料仓地震载荷计算分析

从料仓的结构和承载特点出发，提出大、中型料仓没有必要按变壁厚塔器进行地震载荷计算，在此基础上，给出了简例的计算方法。