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鞍钢7号高炉护炉实践表明,高炉上部加钒钛矿和下部喷吹钛精矿粉相结合,能在炉缸、炉底析出高熔点的TiC、TiN,润湿性强,形成坚固的保护层(钛积物)粘附于炉衬而起到护炉作用。大剂量地加入钛矿(TiO_211~15kg/t铁)和提高生铁含[Si]量(1.0~1.5%),是护炉取得成效的重要原因,堵风口和加强冷却对钛矿护炉起强化作用。 相似文献
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重钢1号高炉炉缸侧壁温度上涨明显,呈现比较快速的典型象脚状侵蚀。炉缸侵蚀的原因主要是风口频繁烧坏后带水作业时间长,原燃料碱金属、Zn负荷重,焦炭质量波动大。通过采取钛矿护炉、堵风口控制冶炼强度、加长风口长度和缩小风口直径、加强炉缸冷却、改善原燃料质量等综合护炉措施,使炉缸侵蚀得到了有效控制,保持了护炉状态下的长期稳定顺行。 相似文献
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高炉风口喂钛线是维护炉缸局部侵蚀部位的措施之一.采用数值模拟方法分析了喂钛线后炉缸铁水中钛化物的迁移规律,讨论了喂入位置对护炉效果的影响.计算结果表明:不同喂入位置条件下,钛化物的迁移路径和分布相差很大.当风口喂入位置距铁口较远时,钛化物在炉缸侧壁、炉缸底面上均有分布,有利于维护对应位置的炉缸侧壁、炉底侵蚀区域;喂线位置距铁口较近时,可维护炉缸侧壁区域,较难保护炉底部位.由此可见,应综合考虑侵蚀部位、铁口位置特点,选择最佳喂线护炉位置.模拟结果为生产实践所验证,表明数值模拟方法可作为选择护炉方式、优化喂线位置的参考依据. 相似文献
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介绍了国内外钛护炉的理论研究和实际应用及效果。提出了高炉全炉钛护炉、用含炭冷固钛球团护炉,用钛精粉和炭粉混合料喷补护炉等方案,建立了进行开拓性试验。 相似文献
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梅山2号高炉炉身结厚的原因主要有:原燃料质量差,有严重的边缘管道行程,频繁休风,连续悬料,坐料,频繁低料操作,长时间慢风作业,大剂量含钛物料护炉,以及冷却设备泼水和冷却强度过大,处理炉身结厚应遵循下部吹透,上部放开的原则,同时还要适当降低结厚部位的冷却强度和维持较高的炉温。 相似文献
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高炉大型化是炼铁发展的趋势,随着高炉炉缸直径的不断变大,中心不活跃区域越来越大,如何引导煤气到达炉缸中心已成为炼铁工作者关注的焦点。为了解决上述难题,通过建立炉缸煤气流动三维模型,应用CFX数值模拟软件计算煤气流速,分别研究了炉缸直径、焦炭粒径、空隙度以及鼓风动能对炉缸煤气流分布的影响。结果表明:即使炉缸内焦炭粒径及空隙度分布均匀,边缘煤气流速依然大于中心煤气流速,并且炉缸直径越大,中心煤气流越弱。炉缸内焦炭粒径和空隙度分布影响煤气流分布,提高炉缸中心焦炭粒径和空隙度有利于引导煤气到达炉缸中心。同时,为了保障高炉稳定顺行,鼓风参数必须和炉缸透气性协调一致,不能过于依靠提高鼓风动能吹透中心。 相似文献
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合理调整风口对大型高炉吹透中心、活跃炉缸十分重要。目前,实际操作常常认为增加风口长度、增加风口回旋区深度、缩小风口面积能提高风速,进而提高鼓风动能,以利于吹透中心。建立了调整风口参数的数学模型,并以某厂3 200 m3高炉为例,给出了在总风量不变的条件下,增加1个风口长度、减小1个风口面积以及多个风口尺寸调整时,各风口风量、风速和鼓风动能的变化。发现增加部分风口的长度时,对应风口风量、风速、鼓风动能降低。缩小少数风口的面积,会降低对应风口的风量;只有在缩小多数风口的面积时,已调整的风口风速和鼓风动能才可能提高,而未调整的风口风量、风速和鼓风动能提高幅度更大。根据该数学模型,定量化给出该高炉调整风口的相关参数,可用于调整炉缸煤气流的均匀性,维持高炉稳定、顺行。 相似文献
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高炉加入含钛物料护炉的方法探讨 总被引:2,自引:0,他引:2
比较分析了目前高炉所采用的两种加入含钛物料护炉的方法,长期少量均匀加入法和间断大量加入法,并结合梅山1号高炉折护炉实践和停炉后的破坏调查结果,提出了第三种加入含钛物料的方法,即长期适量加入法。 相似文献
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从分析中心焦柱在炉缸内的受力出发,计算了1000 ̄5580m^3高炉大喷煤前后中心焦柱在炉缸铁水内的沉入深度,分析了炉缸内铁水环流的产生与炉缸内衬侵的关系,分析表明大喷煤有得利抑制铁水环流对缸内补的冲刷,提出了降低铁水环流对炉缸内衬侵蚀的途径。 相似文献
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为分析氧气高炉对炼铁系统的影响,利用氧气高炉综合数学模型,获得了2种典型氧气高炉流程的基本工艺参数,并主要分析了氧气高炉对炼铁系统燃料结构与煤气流平衡的影响。结果表明:氧气高炉降低了吨铁燃耗,同时提高了煤粉在燃料消耗中的比率;随着炉缸循环煤气预热温度升高,氧气高炉煤气供给量与炼铁系统需求量都呈下降趋势,其中单排风口工艺输出煤气量能满足炼铁系统内部需求并有较大剩余,双排风口工艺炉顶煤气供应由盈余转为短缺,但此短缺量较小,可以用少量焦炉煤气补足。在此分析基础上,提出了一种氧气高炉条件下炼铁系统工艺流程,有望为氧气高炉工业化应用提供一定参考。 相似文献