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<正> 一、概述工业化的典型的高温带压气体净化工艺首推炼油厂流化催化裂化装置内催化剂的回收与高温烟气的净化,它们的操作条件是:正常温度为650°~720℃,短期最高可达815℃;压力为0.15~0.23 MPa(表);颗粒浓度含量可高达5~10 Kg/m~3;处理气量很大,一般可在10~5Nm~3/h左右;需要长周期连续 相似文献
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盐卤除硝工艺的研究 总被引:1,自引:2,他引:1
以盐卤为原料生产纯碱 ,因其SO2 - 4浓度较高 ,在压力蒸馏工艺条件下不能直接用于生产纯碱。通过利用氨碱蒸馏废液除去盐卤中的SO2 - 4(俗称除硝 )试验及中间试验 ,确定了盐卤除硝及精制工艺流程 ;中间试验选用方截面多格反应槽和戈尔薄膜液体过滤器为主要设备 ,控制反应时间约 60min、过滤温度为 38± 9℃、n(CaCl2 ) /n(SO2 - 4)为 1 .2 5~ 1 .58,可使精卤水中SO2 - 4浓度降至 2 .0 g/L ,残余Ca2 + 浓度约 3 .5g/L ,硫酸钙的含量仅为 5mg/L ,满足了纯碱生产的要求 ,且有利于废物综合利用 ,降低了纯碱生产成本 ,成功解决了传统反应器和沉降设备长期存在结垢严重的问题 相似文献
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《化工自动化及仪表》1974,(1)
(一)工艺简介:重碱的主要成份是碳酸氢钠,煅烧的目的是将重碱加热分解制成纯碱(碳酸钠)。这是通过煅烧的主要设备——煅烧炉实现的。我厂的纯碱煅烧炉绝大部份为外热式煅烧炉,炉体为卧式转筒,外加炉灶,使用重油燃烧加热。重碱由炉头加入,靠炉体的转动及炉内链条的作用,使物料移动至炉尾由螺旋机送到炉外。煅烧炉控制的主要工艺指标是:1、炉伸:大炉为130毫米±3毫米;小炉为80毫米±3毫米;2、纯碱取出温度:145℃~170℃;3、烟道气尾部温度:不超过600℃; 相似文献
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建立了一套VOCs气体吸附浓缩-蓄热催化燃烧中试设备并对其工艺条件进行了优化研究。该设备可实现VOCs的连续脱附且保持较高的脱附浓度水平,此浓缩气体经过预热后可直接进入蓄热催化燃烧系统进行矿化处理。实验采用二甲苯和活性炭分别作为VOCs气体和吸附剂,评价了吸附浓缩设备和蓄热催化燃烧设备的主要工艺条件参数。结果表明,当控制吸附浓缩设备的切换时间为60 min、吸附气浓度为1 500~4 000 mg/m3、脱附气流量为8 L/min、脱附温度为170℃、冷却气流量为40 L/min时,吸附尾气中VOCs含量基本为零,同时脱附浓度可满足起活温度为180℃、换向半周期为30 min的蓄热催化燃烧设备自热稳定运行,且VOCs去除率在95%以上。 相似文献
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采用预热式催化燃烧工艺处理某企业有机废气,预处理工艺为喷淋+干式过滤,用以去除酸碱性无机废气和颗粒物。以工程实验数据验证了温度和进气浓度对有机废气去除率的影响。催化燃烧温度在350~380℃之间时,其催化性能达到最佳,非甲烷总烃去除率保持在98%左右;温度过低或者过高均不利于催化反应的进行。进气浓度在2200~4200 mg/m3时,去除率最佳,达到98%以上;进气浓度较低时,去除率不高,尾气排放可以达标;进气浓度过高时,存在达标风险。 相似文献
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矿渣沸腾冷却器是一种流化床冷却设备,可以与沸腾炉本体相连,也可以作为一个独立设备设置在沸腾炉排渣口一侧的下方。沸腾冷却器的床层面积应为沸腾炉床层面积的5%~10%;床层高度应略低于沸腾炉床层高度;流化用空气量一般为沸腾焙烧全部空气用量的35%~10%;使用冷却水箱时总传热系数,对浮选矿为009~011kW/(m2·℃),对于混合矿为011~013kW/(m2·℃);使用冷却水管时总传热系数,对浮选矿为0176~021kW/(m2·℃),对于混合矿为020~024kW/(m2·℃);冷却元件传热面积影响矿渣冷却后温度,设计时,应遵循矿渣冷却后温度服从传热面积的原则。 相似文献
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<正> 本发明是关于减轻纯碱生产中蒸馏系统硫酸钙结疤的方法。已知减轻纯碱蒸馏系统硫酸钙结疤的方法是采用向蒸馏液中加进温度为95℃,带碳原子8~20的烷基磺酰盐或芳基磺酰盐。但是采用上述有机添加剂,即便浓度为0.005%,在设备中也会产生大量的泡沫悬浮在液体中。从而降低了设备的生产能力。向溶液加入有机添加剂,带碳原子 相似文献
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用小型流化床热介器研究了磨细的澳大利亚 Loy Yang 褐煤(<0.2毫米)在快速加热条件下的脱挥发份性能。热介器连续运行,煤以1~3克/小时的加料速度直接加入用氮气流化的砂子床内。颗粒的加热速度可能超过10℃/秒。在热介温度范围为435~900℃内,记录了焦油、C_1—C_3碳氢化合物和总挥发物的收率。在580℃得到了23%(重量)的最大焦油收率(以干燥无灰煤为基准)。比 Fisc-her 检定法得到的数量增加60%。C_1—C_3碳氢化合物的收率随温度升高而增加,在900℃时达到8%。元素分析表明,焦油和半焦组份极大地取决于热介温度。也采用煤中添加水份,用氢气流化和用石油焦代替砂子流化床等方法,研究了煤脱挥发份的效果。 相似文献
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在60—100℃条件下,选择烘箱和流化床分别对餐厨垃圾干燥过程的水分变化动力学特性进行研究,并运用4个模型进行数学拟合处理。结果表明:温度对餐厨垃圾干燥过程的影响显著,随着温度的增加,餐厨垃圾样品的含水率(质量分数)和水分比均快速下降,相同温度下,流化干燥达到平衡含水率所需时间远小于烘箱干燥;餐厨垃圾干燥过程的动力学特性可以用Page模型很好地进行模拟和预测;研究中所用的餐厨垃圾样品,其有效湿分扩散系数在烘箱干燥和流化干燥中分别为3.35×10-10—2.43×10-9,1.00×10-7—2.20×10-7m2/s;活化能分别为46.52,21.93 kJ/mol;餐厨垃圾流化干燥的效率比烘箱干燥要高得多。 相似文献
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《化学工程》2015,(10):16-20
根据冶金工业尾气中SO2工业尾气的特点,通过对SO2工业尾气预处理需求进行分析计算,设计SO2工业尾气预处理工艺,并对工艺中主体设备的预处理任务进行计算分析。在优化的工艺条件下,对主体设备进行计算选型,使预处理工段主要考察指标满足SO2工业尾气的预处理要求。研究与优化结果:选择动力波洗涤器作为预处理工段的一级预处理设备,二级预处理设备为3台并联的空塔喷淋塔,三级预处理设备为电除雾器,并将空塔喷淋塔与电除雾器组合为空塔喷淋塔-电除雾器组合塔;动力波洗涤器出口尾气温度设计值为56℃,经一级预处理后直径大于5μm粉尘脱除率高于99%;通过优化设计后的预处理工段,尾气温度降至45℃,含尘量≤13.42 mg/m3,酸雾量≤10 mg/m3,杂质F,Cl基本全部脱除,以上参数均可达到SO2工业尾气的预处理要求。 相似文献