从调质处理看钢的锻热淬火

锻热淬火是形变在相变前进行的高温形变热处理，加热及形变都在钢的再结晶温度以上，其工作原理如图1所示。操作时，形变及随后的冷却过程都要迅速，形变后淬火前的停留时间尽可能地缩短，否则塑性变化的强化效果就会被再结晶所抵消。所以锻热淬火的关键，是要正确控制各种工艺参数（形变温度、形变量及形变速度等），如果工艺参数控制得正确，则强韧化效果是相当满意的。下面就锻热淬火的优点及强韧化机理作简要的介绍。     

改善Cr12钢不均匀性碳化物分布的热处理工艺研究

通过研究热处理参数对Cr12钢冷作模具使用寿命的影响，提出了Cr12钢锻件等温球化退火→淬火加热过程中充分预热→淬火→回火的热处理新工艺。试验结果表明，经该工艺处理的Cr12钢共晶碳化物形态和分布有了明显改善；最终热处理后获得了均匀的细隐晶回火马氏体和弥散分布的细粒合金碳化物，综合力学性能大大改善，热处理后的拉丝模和冷冲模的使用寿命较常规热处理模具的使用寿命提高了近1倍。     

EQ-140制动蹄热处理工艺

结合实际，阐述对EQ-140制动蹄采用高温球化退火＋火焰表面淬火工艺代替高温球化退火＋中频淬火工艺取得的良好使用效果。     

12CrlMoV过热器管劣化行为研究

通过高温时效试验、微观组织分析、碳化物萃取、碳化物相X—Ray衍射分析以及力学性能试验，研究了不同球化级别12CrlMoV过热器管钢的组织、碳化物含量、相组成以及力学性能。结果表明，碳化物含量与球化级别呈抛物线关系。球化是一个加速的过程，前期主要完成碳化物相种类转变，中后期主要表现为碳化物形态的变化。球化级别与碳化物相含量的比值（M23C6／M3C）近似呈抛物线关系。随着球化程度提高，材料高温强度下降，伸长率提高。     

T10A冲头的复合强韧化新工艺

】对Ｔ１０Ａ钢冲头进行了球化退火加渗硼淬火复合强韧化处理。结果表明,新工艺使冲头淬火后的板条马氏体增多,碳化物球化,表面硬度增高,从而提高了使用寿命。     

球墨铸铁亚温等温淬火工艺

本文介绍的球墨铸铁亚温等温淬火工艺,是将球墨铸铁加热到F+A+G三相区,然后进行等温淬火得到F+B_下+G复相组织,通过控制热处理工艺得到不同形态、不同数量的铁素体。使亚温等温淬火后球墨铸铁的综合机械性能优于常规等温淬火处理的球铁。     

钢丝表面激光处理层组织的研究

对 70号钢丝进行不同形变量及激光表面处理后的组织进行了初步探索。采用铅浴淬火热处理的 70号钢 ,在不同的形变量后 ,原先的索氏体组织发生了变化 ,激光表面处理后 ,应用金相显微镜 ,扫描电镜 ,显微硬度计对钢丝表面组织进行分析研究 ,发现了部分碳化物球化 ,并探讨了钢丝表面激光处理的机理和意义     

轴承套圈辗后余热快冷对碳化物球化的影响

一、前言在GCr15轴承钢中,马氏体基体含碳量控制在0.5%左右,具有细小的奥氏体晶粒,并且剩余碳化物颗粒细小、均匀分布且圆整度好,这些都有利于提高轴承使用寿命,并已成为轴承行业热处理工艺发展的目标。关于剩余碳化物颗粒的大小、形状与分布,它与淬火前预备组织中碳化物的大小、形状与分布有关。为了得到理想的球化组织,还须改变球化前的原始组织,球化前的原始组织一般有珠光体、贝氏体和马氏体等几种。轴承套圈辗压以后的毛坯,为了易于进行切削加     

复相热处理对9Cr2Mo冷轧辊钢组织与力学性能的影响

一、前言轧辊的质量往往被看作衡量一个国家重型机械水平的重要标志之一。为了提高冷轧辊的耐磨性与接触疲劳等使用性能,冷轧工作辊的热处理一直是重型机械行业不断研究和亟待解决的技术关键。为了满足愈益提高的质量要求,各国材料科学工作者近年来从各种途径进行试验探索:有的从以铸代锻的概念出发,以耐磨合金铸铁制作冷轧辊;有采用镍铬耐磨铸铁粉和高铬铸铁粉、通过热等静压粉末冶金工艺成型;有从改善冷轧辊用钢的冶金质量和研制新的轧辊用钢方面进行开拓;有从改革热处理工艺与创立新工艺方面作出尝试,其中包括:整体中频感应加热淬火、工频感应加热淬火、双频(50 Hz 和250 Hz)加热喷水淬火等感应加热新工艺,苏联学者发展了冷轧辊的高温形变淬火和等离子体加热淬火。我们最近发展贝氏体-马氏体复相热处理、     

钢结硬质合金模具的热处理

钢结硬质合金是用一种或多种碳化物作硬质相,用高速钢或合金钢粉作粘结剂,用粉末冶金方法制成的一种新型工程材料。由于它具有高硬度、高强度、高的耐磨性、优良的化学稳定性、耐高温、耐腐蚀及优良的机械加工性能等一系列优点,所以在模具制造业中得到广泛的应用。近几年来,我们处理了较多的钢结硬质合金模具,积累一些经验,现就其热处理工艺 简介如下,供参考。[1]退火　　钢结硬质合金锻后,切削加工困难,必须进行退火,常用几种合金的球化退火工艺见表 1。 退火后的金相组织为硬质相＋球状珠光体＋合金碳化物。退火时加热温度不宜…     

GCr15轴承钢热处理工艺对K1C及da/dN的影响

分析了不同热处理工艺对GCr15轴承钢断裂韧性K1C和亚临界扩展速率da/dN的影响。结果表明：随着淬火温度的降低，回火温度的升高，淬火冷却油温的升高，K1C值升高,da/dN下降。     

EA4T车轴热处理工艺研究

EA4T为欧洲标准牌号的低碳合金钢材,主要应用于地铁车轴和高速动车组车轴,化学成分与国产25CrMoA钢相近,所采用的热处理工艺为调质处理。通过对其进行成分分析和反复试验,确定车轴的调质工艺为淬火温度为880—900℃,回火温度为590-610℃。     

热处理态钢结硬质合金WC相析出微结构分析

利用SEM研究了热处理后钢结硬质合金TLMW50复式碳化物中WC相的析出及其微结构.结果表明:经过1100℃淬火后烧结态钢结硬质合金TLMW50中主要复式碳化物Fe3W3C、Fe2W2C相发生析出分解.三角状、菱形状WC相颗粒随机分布在Fe3W3C、Fe2W2C相颗粒上.淬火二次析出WC相颗粒有利于提高烧结态钢结硬质合...     

热处理参数对高碳钢低周疲劳裂纹扩展行为的影响

研究了高碳钢（1.0%C碳工钢;1.0%C,1.5%Cr轴承钢）经不同热处理后的疲劳裂纹扩展行为。试验结果表明：1.淬火温度、回火温度、疲劳裂纹扩展机制、二次碳化物尺寸、试样的淬硬深度等因素,均影响疲劳裂纹扩展速率da/dN。2.疲劳裂纹的扩展临界长度a c,仅受回火温度的影响。其它因素对a c值无可见的影响。3.高温淬火并低温回火后,疲劳裂纹沿原奥氏体晶界扩展。     

Cr12冷作模具钢碳化物组织均匀性分析与改善

介绍了冷作模具钢中带状碳化物组织存在的原因，以及不均匀的碳化物组织对机械性能的影响。阐述了消除和改善Cr12钢中带状碳化物组织的热处理工艺。     

热处理对原位烧结(Ti,V)C钢结硬质合金组织及耐磨性的影响

利用粉末冶金技术,原位烧结合成了(Ti,V)C钢结硬质合金,并用扫描电镜、X射线衍射仪等研究了热处理对原位烧结(Ti,V)C钢结硬质合金组织和耐磨性的影响。结果表明:烧结态(Ti,V)C钢结硬质合金基体组织为细珠光体组织;1 000℃淬火后的组织转变为片状马氏体+(Ti,V)C硬质相颗粒+少量未溶碳化物;回火过程中合金具有较高的抗回火稳定性,在500℃左右回火时存在二次硬化现象;该合金在1 000℃淬火、经250,500℃回火后具有较好的耐磨性。     

H13钢激光相变硬化的组织与性能试验研究

为提高H13热锻模具的耐磨性能和耐腐蚀性能,利用激光相变硬化技术对H13钢进行处理,采用XRD衍射仪、光学显微镜、扫描电镜、显微硬度仪、电化学工作站及高温摩擦磨损试验机对其相结构、显微硬度、耐腐蚀性及耐高温磨损性能进行测试。硬化层由针状马氏体、板条马氏体和碳化物组成,硬化深度为0.71 mm,显微硬度约为750 HV0.3。在脱模剂溶液中,硬化层的自腐蚀电流密度比基材小一个数量级。硬化层高温磨损的质量为基材的7%,磨损机理以黏着磨损为主,同时伴有磨粒磨损和氧化磨损。     

丝锥用HOP2030粉末高速钢的淬火温度研究

本文对丝锥用粉末高速钢HOP2030的淬火温度进行了试验研究。试验表明,HOP2030钢丝锥的淬火温度通常为1140℃-1180℃,淬火晶粒均匀、细小是粉末高速钢的显著特点之一,HOP2030钢丝锥淬火晶粒度应小于10.5号,碳化物粘连和拖尾长度是评定粉末高速钢过热程度的主要标识。     

40Mn2钢的热处理工艺研究

通过不同的热处理工艺研究了40Mn2钢的显微组织和力学性能的变化,得出了40Mn2钢随淬火温度和回火温度不同而引起其显微组织和力学性能的变化情况。因此在进行热处理时可通过严格控制淬火温度和回火温度以得到想要的组织和力学性能。