25CrMo4钢缸体的焊接

一、25CrMo4钢的主要焊接性能25CrMo4钢是进口牌号钢,其化学成分见表1。从表1中可见,这种钢含有合金元素铬、钼,这给焊接带来一定的困     

00Cr14Ni14Si4（C4）钢的焊接试验与应用

某公司浓硝酸生产用N_2O_4冷凝器过去通常使用的材料为纯铝,由于纯铝焊接困难,防蚀性能有较大的局限性,因此该公司尝试用超低碳不锈钢(00Cr 14Ni 14Si4(以下简称C4钢)替代纯铝,取得了满意的效果。 1、C4钢的化学成分、金相组织及力学性能 (1) C4钢板材和管材的化学成分,见表1。     

GCr4、G20CrNi2Mo和G20Cr2Ni4钢接触疲劳寿命的试验研究

通过对GCr4钢、G2 0CrNi2Mo钢和G2 0Cr2Ni4钢接触疲劳对比试验 ,得出了在本试验条件下 ,这三种材料的接触疲劳寿命基本相当 ,为GCr4钢在部分轧机轴承上试用提供了依据。附图 1幅 ,表 3个。     

4Cr5MoSiV钢的性能及其应用

4Cr5MoSiV钢是我国冶标中新增的一个热模具钢,相当于美国的H11和日本的SKD6钢,在国外普遍应用来作热模锻压力机模具,但在国内目前实际应用还比较少。1975年开始,我厂在华中工学院和大冶钢厂的大力支持与协作下,对4Cr5MoSiV钢的工艺性能进行了验证,并应用于机械锻压机模具,取得了较明显的效果。一、4Cr5MoSiV钢的性能大冶钢厂为我们提供的锻坯的化学成分如表1。参照资料<1>,4Cr5MoSiV钢的改锻和退火工艺     

气体氮化在4Cr5MoSiV1钢压铸模具上的应用

我厂模具分厂为哈尔滨电影机厂制造一套微型车前闸的压铸模具,模具总价值24万元,设计要求如下: 材料:4Cr5MoSiV1;热处理要求为:硬度32～38HRC、D0.08～0.20>600HV_0.1;寿命要求为大于1万次。 4Cr5MoSiV1钢是近年来研制的新钢种,相当于美国的H13钢,这种钢在我厂是首次使用,综     

Cr_4Mo_4V轴承钢热加工图构建

热加工图是材料热加工工艺制定的依据,本文针对航空发动机主轴轴承采用Cr_4Mo_4V钢新热加工工艺开发需求,结合高温热压缩实验和组织观察确定Cr_4Mo_4V钢最佳热加工区间,结果表明:热压缩温度和应变量对动态再结晶组织影响较大,高热压缩温度和大应变量有利于形成等轴晶状态再结晶组织;热压缩流变失稳应变速率范围随热压缩温度和应变量的变化而改变;碳化物形态及分布由热压缩温度决定。最佳热加工区间为:温度1050-1150℃,应变速率0.05-1s~(-1),应变量0.6-0.8。     

低压转子钢30Cr2Ni4MoV动态再结晶行为研究

通过高温热力学模拟实验,研究了大型核电低压转子用钢——30Cr2Ni4MoV钢在850～1200℃、应变速率为0.01～1.00s-1变形条件下的高温变形行为,得到了该种钢在大型锻造件生产条件下的流动应力曲线。研究了发生动态再结晶的临界条件和显微组织,建立了30Cr2Ni4MoV钢的动态再结晶模型,初步确定了该种钢满足动态再结晶细化晶粒要求的合理锻造工艺区间。     

长期服役后2(1/4) Cr—1Mo 及(1/2)Mo耐热钢的显微组织和力学性能

2(1/4)Cr-lMo钢在813K温度下服役8.8万小时,(1/2)Mo钢在623K下氢气气氛中服役13万小时后,性能和组织可发生变化。室温及高温下的拉伸性能如表l所示。可以看出,长期服役后钢的抗拉强度性能要下降。但是疲劳性能在长期工作后将只会有微小的变化,如图1所示。长期服役的主要影响将表现在却贝缺口冲击韧性上。如图2所示。山于长期服役,2(1/4)Cr1Mo钢的ΔVTr54J将为70K,而1/2Mo钢仅为18K。磷是Cr-Mo钢的主要脆化元素。但在长期服役后的(1/2)Mo钢中却没有发现磷的偏析的痕迹。同样也没有发现饧、砷、锑等促进脆化的元     

4Cr13模具钢的等温相变规律与预处理工艺优化

测试了4Cr13塑料模具钢的过冷奥氏体等温转变曲线,研究了该钢的等温相变规律,分析了经过不同工艺固溶(1 010～1 090℃保温2,3 h)和球化退火(905℃×2 h奥氏体化和700～770℃保温5,8 h等温球化)预处理后的显微组织和硬度,并获得最优工艺。结果表明：在725℃下试验钢的珠光体形核孕育期最短;经1 010℃固溶处理后,组织中存在大量球状碳化物,当固溶温度为1 070～1 090℃时,碳化物基本溶解,马氏体板条束明显粗化,最优固溶工艺为1 050℃×3 h,此时碳化物占比较低且弥散分布;随着等温球化温度升高,链状碳化物数量先减少后增多,并且保温8 h后球状碳化物的分布更均匀;1 050℃固溶3 h+905℃×2 h+750℃×8 h球化退火后试验钢的球化效果最好,直径小于0.5μm的碳化物占比约为78.92%,硬度最低,约为192 HBW。     

淬火温度和回火工艺对4Cr5Mo2V钢高温耐磨性能的影响

将4Cr5Mo2V钢在1 000～1 090℃下淬火,并通过不同温度2次回火处理将相同淬火温度下试验钢的回火硬度分别调整至55,52 HRC,研究了淬火温度和回火工艺对显微组织、冲击韧性和高温(350℃)耐磨性能的影响。结果表明：回火硬度相同时,淬火温度过高或过低均会降低试验钢的韧性而加剧磨损表面材料剥落,从而降低耐磨性能;相同回火硬度下,1 030℃淬火条件下试验钢的韧性和高温耐磨性能最好,1 090℃淬火条件下最差;淬火温度相同时,较低温度回火试验钢因具有较高回火硬度,能够起到支撑表面氧化层的作用,其耐磨性能比较高温度回火时好;4Cr5Mo2V钢的推荐热处理工艺为1 030℃×30 min油淬+560℃×2 h×2次回火。     

微量元素对2(1/4)Cr-1Mo钢与3Cr-1Mo钢性能影响的研究

近来日本川崎钢铁公司广泛地研究了各种微量元素含量对21/4Cr-1Mo与3Cr-1Mo钢的抗氢腐蚀、蠕变断裂应力、高温强度与再热裂纹倾向等性能的影响。试验证明,适当地选择微量合金元素含量并降低杂质元素可获得优异的钢的性能。经研究认为,适当调整21/4Cr-1Mo钢的成份,可使其各种性能均不低于3Cr-1Mo钢,但价格比3Cr-1Mo钢便宜。 1.试验用钢的成份与热处理     

新的热挤压模钢——4XM2φ(4CrMo2V)

苏联最近研制成功了一种化学成分为:0.30～0.40％碳,0.30～0.50％硅,0.50～0.80％锰,12.0～1.40％铬,1.30～1.60％钼,0.40～0.60％钒的4XM2φ钢。这种新热挤压模钢在室温下的机械性能为:抗拉强度G_b=1700～1800MPa;冲击能a_k=0.3～0.45MJ/m~2。在600℃高温下的机械性能是G_b=1100～1200MPa,冲击能a_k=0.4～0.5MJ/m~2。试验结果表明,增加含碳量不可能显著地提高钢的耐热性,反而会降低钢的冲击韧性。因此,为了保证热挤压模钢的耐热性和冲击韧性,含碳量应该限制     

复合热处理对18Cr2Ni4WA钢强韧性的影响

18Cr2Ni4WA钢是一种中碳合金结构钢,根据《HB5024-77结构钢、不锈钢及耐热钢锻件》规定,18Cr2Ni4WA钢的热处理常规工艺为:1.预备热处理:950±100℃正火、760±10℃回火;2.最终热处理:865±5℃淬火、550±10℃回火。在实际生产中,由于偶然性,我们对一种18Cr2Ni4WA钢试件,多进行     

高温渗碳轴承钢10Cr4Ni4Mo4V的渗碳热处理

10Gr4Ni4Mo4V钢具有良好的渗碳性能,采用930℃恒温、恒碳势阶梯式变化渗碳既可保证渗碳层质量,又能获得较高渗速.中间处理采用750℃×5h高温回火为宜,最终热处理采用油淬后三次高温回火.介绍了不同工艺参数对渗层组织、深度及热处理后硬度的影响.附图7幅,表1个.     

高温8渗碳轴承钢10Cr4Ni4Mo4V的渗碳热处理

10Cr4Ni4Mo4V钢具有良好的渗碳性能 ,采用 930℃恒温、恒碳势阶梯式变化渗碳既可保证渗碳层质量 ,又能获得较高渗速。中间处理采用 750℃× 5h高温回火为宜 ,最终热处理采用油淬后三次高温回火。介绍了不同工艺参数对渗层组织、深度及热处理后硬度的影响。附图 7幅 ,表 1个。     

稳定处理对8Cr4Mo4V钢及M50钢力学性能的影响北大核心

对国产8Cr4Mo4V钢和国外M50钢采用相同的真空淬火+回火工艺处理,再进行稳定处理后测量2种钢的力学性能,结果表明:稳定处理提高了8Cr4Mo4V钢的硬度,而M50钢的硬度变化不大;稳定处理后8Cr4Mo4V钢和M50钢的硬度均能满足不小于60 HRC的轴承使用标准要求;稳定处理对8Cr4Mo4V钢的屈服强度和抗拉强度影响较小,小幅度提升延伸率,稳定处理可以提高M50钢的屈服强度和抗拉强度,但小幅度降低延伸率;稳定处理对8Cr4Mo4V钢的冲击功影响较小,可提高M50钢的冲击功;稳定处理可提高8Cr4Mo4V钢和M50钢的旋转弯曲疲劳极限强度,提高幅度分别为43.2%,22.7%,稳定处理后8Cr4Mo4V钢的旋转弯曲疲劳极限强度大于M50钢;淬回火后8Cr4Mo4V钢中的碳化物析出量要少于M50钢,但稳定处理后8Cr4Mo4V钢中的碳化物析出量增加,而M50钢中的碳化物数量不变;稳定处理后2种钢的碳化物数量和尺寸相当,残余奥氏体含量降低。     

42CrMo4钢切削表面残余应力研究

42CrMo4钢是一种应用广泛的高强度合金钢,用于制造盾构机保险轴等。但盾构机保险轴常常出现因残余应力引起提前疲劳失效的问题,影响其使用,因此对其材料42CrMo4钢进行了分析研究。利用工艺系统模拟软件DEFORM-3D中的切削仿真模块建立42CrMo4钢的切削模型并进行仿真分析,通过在仿真过程中改变各切削参数后对其表面残余应力的影响进行研究,得出切削三要素中对42CrMo4钢表面残余应力影响最大的是切削速度,其次为进给量,影响最小的为切削深度,为42CrMo4钢保险轴加工条件的选择提供理论依据。     

G115Cr14Mo4V和8Cr4Mo4V淬回火工艺及性能研究

采用不同淬回火工艺对高温不锈轴承钢G115Cr14Mo4V和高温轴承钢8Cr4Mo4V进行热处理,观察两者的显微组织,检测淬火、回火后的硬度和残余奥氏体含量,并对高温硬度、冲击功和滚动接触疲劳寿命进行测试。结果表明：淬回火后G115Cr14Mo4V钢的室温硬度稍高于8Cr4Mo4V钢,两者的残余奥氏体含量都可控制在3%以内;在高温硬度和滚动接触疲劳额定寿命L10方面,G115Cr14Mo4V钢优于8Cr4Mo4V钢;在冲击功方面,8Cr4Mo4V钢优于G115Cr14Mo4V钢。     

00Cr14Ni14Si4(C4)奥氏体不锈钢及其在压力容器制造中的应用

对00Cr14Ni14Si4(C4)奥氏体不锈钢(以下简称C4钢)进行复验、低温韧性和高温性能试验等,并与S30403,S31603钢对比,了解C4钢的性能;对C4钢进行工艺焊接性试验、焊接工艺评定,预测和验证其焊接性及焊接接头性能;对C4钢及S30403,S31603钢进行耐腐蚀性试验等,进一步了解C4钢及S30403,S31603钢在硝酸介质中的耐腐蚀性能。通过C4钢产品制造、查阅C4钢使用情况与容器运行情况及按照安全技术规范规定的原材料专项使用审查,进一步掌握C4钢的相关性能。同时,探讨了对C4钢进行新材料技术评审并纳入到国家相关钢材标准中的可行性。     

SG13Cr4Mo4Ni4V钢轴承套圈热处理工艺改进

为解决轴承套圈在密封箱式渗碳炉中渗碳表面浓度不达标和渗碳层不均匀的问题,进行SG13Cr4Mo4Ni4V钢预氧化工艺技术研究,建立预氧化处理与表面渗碳效果的关系,根据尺寸与装载量选择最佳的预氧化时间,改进原热处理工艺规范。结果表明:SG13Cr4Mo4Ni4V钢轴承套圈最佳预氧化处理工艺为(945±5)℃×(30~40)min。经该工艺处理后,套圈达到了技术指标要求,满足了轴承的使用性能。