共查询到20条相似文献,搜索用时 15 毫秒
1.
2.
用两种不同含碳量的工业用20钢热轧盘条(其碳含量分别是20钢上限和下限),在两相区不同温度淬火、在200 ̄500℃范围回火以后,对钢丝的力学性能和冷拉拨能力进行了检验。根据测试结果选定出最佳热处理工艺:830℃淬火,500℃回火。 相似文献
3.
本文研究了亚温淬火热处理工艺对20MnSi钢组织及性能的影响。探索了20MnSi钢获得良好强韧性的工艺途径及其组织形态。 相似文献
4.
低碳锰硅钢无缝管采用台阶淬火和临界区热处理工艺而获得双相组织。试验结果表明:双相组织的力学性能远高于通常的铁索体+珠光体组织;在一定条件下,双相组织具有更好的耐蚀性,Ca(OH)_2有明显的缓蚀作用;采用台阶淬火工艺,不含Cr、Mo的低碳锰硅钢也易于获得热轧双相组织。 相似文献
5.
本文研究了双相钢的断裂特性。用缺口试棒四点弯曲试验法测定了双相钢的解理断裂应力σ_f;根据解理断裂温度下断口形貌、微裂纹萌生和扩展以及显微组织的观察结果,得出了双相钢的裂纹扩展途径;根据σ_f与开裂单元的测定结果,并考虑到微裂纹的形状对解理断裂应力的影响,计算了双相钢的有效表面能。提出了双相钢解理断裂的应力扩展控制模型,并得出了σ_f=(0.33 19.33-c~(·1/2))kgf/mm~2的回归关系式。提高双相钢解理断裂应力的途径是:降低铁素体的晶粒尺寸,尽可能使马氏体岛细化,分布均匀和增加马氏体岛中板条马氏体的比例。 相似文献
6.
热轧20钢管在汉相区加热、水淬及空冷后可获得马民体加铁素体的双相组织,该双相20钢制作的套筒用以冷压连接IV级钢筋,在拉伸试验过程中套筒与钢筋之间不出现滑脱现象(相对滑动),断裂均在钢筋本体,力学性能均能满足日本(钢筋接头性能评定标准)的SA级指标要求。 相似文献
7.
文章以汽车工业广泛使用的不同强度等级冷轧双相钢为研究对象,采用力学性能、硬度及扩孔率测试,并结合显微组织分析研究剪切边缘可成形性的影响因素,为提高冷轧双相钢扩孔性能及优化产品质量提供指导。结果表明:冷轧双相钢DP590和DP780剪切边缘影响区及硬化程度明显高于DP980和DP1180,影响局部可成形性进而影响扩孔性能;添加微合金元素细化组织使马氏体呈岛状弥散分布有利于应变的均匀分配以降低在局部范围造成较高的应变强化,有利于扩孔性能的提高;对于超高强冷轧双相钢DP980和DP1180增大屈强比可明显提高扩孔性能。 相似文献
8.
简要说明了热轧双相钢组织及生产特点,并结合本钢DP590级热轧双相钢的生产介绍了工艺条件对C-Si-Mn-Cr-Mo系双相钢组织性能的影响及工艺参数的确定。 相似文献
9.
高性能双相钢的研究进展 总被引:3,自引:0,他引:3
双相钢以其低屈服点、高的加工硬化率,以及连续屈服行为等优良的冲压成型性能,已成为未来发展轻质量高安全性汽车的主要材料.本文通过对高性能双相钢的合金化特点、生产工艺、力学性能以及发展现状等方面的介绍,揭示了其在汽车工业中的广泛应用前景,并探讨了我国高性能双相钢研发的有效途径. 相似文献
10.
一、前言由于钢的渗碳是在900℃以上进行,故奥氏体晶粒会发生粗化。近几年来,旨在加快渗碳速度的高温渗碳、真空渗碳等方法都是在1000℃以上进行的,因此晶粒粗化的倾向更为明显。为弥补这一缺点,过去一直是采用二次淬火法来细化心部晶粒,但这样做会增大工件的淬火变形,也不利于节能。为此最近各研究机构都在尝试研制在渗碳处理时晶粒不会粗化的钢。其基本措施是使 AlN、NbC 和 TiN 等细小质点在钢中呈弥散分布,从而使它们 相似文献
11.
13.
14.
15.
热轧高强双相钢焊接性研究 总被引:2,自引:0,他引:2
对DP600热轧双相高强钢板的焊接性进行了系统研究.对于不同焊接热输入下热轧双相高强钢板焊接接头强度性能、显微硬度分布、冲击韧度及显微组织分析表明,气体保护焊粗晶区硬度高韧度低,细晶区组织细小,激光焊粗晶区域较窄,其焊接热影响区冲击韧度较高;DP600热轧双相高强钢板焊接热影响区以铁素体与贝氏体为主,同时在铁素体基体上弥散分布细小碳化物. 相似文献
16.
17.
18.
19.