温度及应变速率对结构钢变形行为的影响

利用热/力学模拟试验机,对40Cr钢进行了变形温度为950、760、710℃,应变速率为0.1、0.5、10、30 s-1,应变量为0.7的热模拟单向单道次压缩试验.分析了试样热变形后的最大直径、横向最大真应变以及变形过程中的最大应力.结果表明,随着变形温度的降低,应变真应力明显上升,试样变形不均匀程度略有增加;40Cr钢在应变速率为10 s-1及以上时,试样变形不均匀程度明显,且不均匀程度随应变速率的增加而增大.     

Zr—4合金棒真应力—真应变曲线的测试及处理

本文测试了Zr-4合金棒真应力-真应变曲线,并且进行了由於缩颈造成的三轴应力效应的修正。对真应力-真应变曲线进行了数学处理,给出了Zr-4合金的全面拉伸性能。     

20号管道钢力学性能的微压痕法检测探讨

研究了采用微压痕法测量 20号管道钢的力学性能，包括材料的弹性模量、屈服强度、应变硬化指数和真应力-真应变曲线。介绍了自制国产微压痕试验机的结构和工作原理。详细阐述了微压痕测量方法、计算方法以及分析过程中出现的问题和解决方法，通过与拉伸试验的真应力 -真应变曲线对比，确认采用微压痕法对 20号管道钢弹性阶段和塑性变形阶段的力学性能评价与拉伸试验的评价有良好的一致性，对弹塑性过渡段出现的误差进行了分析和讨论，对过渡段的微压痕试验优化提出了建议。     

离心真空吸铸成形叶轮件凝固组织与性能研究

采用真空吸铸及离心真空吸铸工艺生产了铝合金叶轮铸件,并研究了不同工艺对铸件凝固组织与力学性能的影响。结果表明,与真空吸铸相比,离心真空吸铸有利于提高金属液的充型流动和凝固补缩能力,获得完整的铸件;真空吸铸时施加离心旋转,可在铸件凝固期间促进枝晶的断裂和游离,抑制枝晶的生长,减小二次枝晶间距并使枝晶尺寸具有较好的均匀性,所获得铸件具有良好的力学性能。     

半固态铝硅合金的压缩变形行为与组织变化

研究了控制熔体结晶法制备的半固态ZL101合金的压缩变形行为以及显微组织的变化.结果表明:在液固相区二次加热并保温足够时间后,该合金的球状固相仍保持半固态加工要求的适当尺寸,575℃和582℃压缩变形时,半固态浆料具有稳定触变流动变形特征,即应力随应变增大而缓慢下降,其应力水平较接近固相线的高温(550℃)塑性变形应力低得多;枝晶组织和高变形速率提高半固态合金的变形应力,并使应力随应变增大而单调提高;大变形后,圆柱试样中心和边缘区域存在球状初生α相变形程度的不同.半固态变形中,变形机理从以阻尼液相流动为主变为以固相颗粒塑性变形为主.     

一种金属箔材双向拉伸试验方法

用常规的单轴拉伸试验难以获得箔材机械性能的准确数据 ,目前采用的一些双向拉伸试验方法还存在着各自的不足。本文提出并详细介绍了一种金属箔材双向拉伸试验方法。在平膜鼓胀装置上 ,通过测量膜片极顶的面内真应变和横向塑性应变以及膜片的轮廓形状 ,并计入泊松比随变形过程发生的变化 ,可建立二向应力状态下箔材从弹性经塑性至破裂的整个变形范围内真应力和真应变的关系 ,同时还可以得到弹塑性泊松比和塑性泊松比的变化规律     

用于ITER的316LN不锈钢热变形行为

通过在Gleeble-1500热模拟试验机进行高温压缩试验,以实验得到316LN奥氏体不锈钢真应力-真应变曲线为基础,并结合高温变形显微组织,对其动态再结晶行为进行研究,从而得到热激活能Q、热变形方程以及动态再结晶的基本规律,初步建议在生产轧制过程中,将轧制温度控制在1050℃左右,应变速率小于0.01 s-1为宜,为该产品生产提供了重要依据。     

铸态稀土镁合金热压缩变形及其断裂机理的研究

对铸态稀土镁合金Mg-13Gd-4Y-2Zn-0.5Zr的热压缩变形进行研究,观察了试样在不同温度、应变速率下热压缩后的宏观形貌,对试样进行真应力-真应变曲线、微观组织和断裂机理的分析。结构表明:稀土镁合金在热压缩温度越高时,塑性越好,破裂程度越小,同时应力峰值越早达到;应变速率越高时,应力越大,应力集中越明显,试样越易发生破裂。稀土镁合金断裂机理属于韧性断裂,是由韧窝断裂模式和剪切断裂模式共同作用引起的。     

MB15-RE镁合金铸坯在半固态温度下的应力-应变曲线测试与特征分析

研究了MB15-RE镁合金常规铸坯在半固态温度下应力-应变曲线变化的影响要素。通过热模拟实验,发现MB15-RE在560℃的半固态温度下应力-应变曲线均可分为3个阶段：应力上升阶段、应力下降阶段和应力稳定阶段;同时在相同应变速率下,合金温度越高,其应力峰值和稳态应力越低,表明曲线与在半固态温度下试样中固液态比例相关;在相同温度下,应变速率越大,峰值应力越大而稳态应力越小,表明了再结晶比例越高,稳态应力越低。     

Cu-0.23Be-0.84Co合金热变形行为

为实现Cu-Be-Co合金连续挤压的数值模拟和制定合理的热成形工艺参数,采用Gleeble-1500D热模拟机对Cu-Be-Co合金在变形温度为450℃~850℃和应变速率为0.1s-1~10s-1条件下的热变形行为进行研究;分析热压缩对合金组织的影响;根据Arrhenius方程对实验数据进行分析,建立Cu-Be-Co合金热变形本构方程。结果表明,Cu-Be-Co合金热变形的流变应力随应变速率的降低和变形温度的升高而减小,并且Cu-Be-Co合金在高温变形条件下发生动态再结晶。     

Cu-Al2O3/20W3SiC复合材料的组织性能及热变形行为

采用快速热压烧结技术成功制备出Cu-Al₂O₃/20W3SiC复合材料，对复合材料的导电率、致密度以及硬度进行了测试，实验结果表明：材料结构致密、性能良好，内氧化生成的Al₂O₃颗粒弥散分布在铜基体中，各种强化相的协同强化作用对材料的增益效果明显。利用Gleeble-1500D热模拟试验机研究了材料的热变形行为，依据真应力-真应变曲线构建了材料的本构方程和热加工图，在变形量为0.3～0.6时，材料的最佳变形温度为740～950℃,最佳应变速率为0.03～0.273 s^-1。     

大体积分数碳化物钢W6Mo5Cr4V2Al的压缩超塑性

对工业用高速钢W6Mo5Cr4V2Al进行了超塑性压缩实验,考察了温度、应变速率对流变应力的影响,并测定了W6Mo5Cr4V2Al钢中碳化物的体积分数.结果表明,在780～840℃,应变速率(1.5～7.5)×10-4s-1范围内,大体积分数碳化物钢W6Mo5Cr4V2Al显示了一定的压缩超塑性.     

压扭应变分析及计算

本文分析了压扭变形时变形体内应变情况，并给出求解真应变的公式及部分计算结果。     

Nb-B复合高强度集装箱用钢的高温变形行为

在Gleeble-1500热模拟试验机上,通过单道次高温压缩变形实验,研究Nb-B复合高强度集装箱用钢的高温变形行为.结果表明:在本实验所采用的变形工艺参数范围内,实验钢在热加工硬化过程中,当应变速率为0.1和1 s-1时,应变硬化指数n与真应变ε曲线上出现"单波峰"和"单波谷";应变速率为5和15 s-1时,应变硬化...     

Q550级桥梁钢动态再结晶行为研究

采用Gleeble-3500热模拟试验机模拟了屈服强度550 MPa级桥梁钢轧板单道次热压缩变形过程,得到了试验钢的真应力-真应变曲线,分析了变形温度和应变速率对动态再结晶行为的影响,并建立了试验钢的再结晶图。结果表明,在较高的变形温度和较低的应变速率下,动态再结晶易进行。实验在动态再结晶激活能为460.14 kJ/mol时,建立了试验钢动态再结晶动力学模型。     

Ti6242合金的热变形行为及加工图

利用Gleeble-3800对Ti6242合金进行热模拟压缩试验。研究了压缩量为60%、应变速率分别为0.01、0.1、1、10 s-1,变形温度分别是900、950、1000、1050、1100℃条件下试样的热变形行为。根据试验参数得出Ti6242合金本构方程,绘制Ti6242合金真应力-应变曲线,基于动态材料模型建立热加工图。结果表明,流变应力随着变形温度的升高而下降,随着应变速率的增加而升高,变形激活能Q=453.74 k J/mol,最佳热加工工艺为变形温度1000~1050℃应变速率0.1 s-1左右。     

GH1016合金的动态再结晶行为

利用GLEEBLE-3500热模拟试验机完成了变形温度为1000～1150℃,应变速率为0. 1～10 s~(-1),变形量分别为20%、40%和60%的热压缩试验,获得了各试验条件下GH1016合金的真应力-真应变曲线,并利用数据拟合的手段求得了GH1016合金的临界变形条件方程。同时,得到了所有变形条件下的再结晶组织,分析了变形工艺对GH1016合金的动态再结晶过程的影响规律,最终获得了GH1016合金在试验条件下的动态再结晶状态图,可为生产现场的锻造工艺的合理制定提供理论参考依据,尤其适用于GH1016合金的精锻工艺的制定和优化。     

1.31%C超高碳钢的压缩超塑性研究

通过观察退火态w(C)=1.31%超高碳钢超塑压缩试样的外观形态.测定其压缩真应力一真应变曲线,探讨了超塑压缩温度、应变速率对超高碳钢压缩超塑性的影响.结果表明,超高碳钢在750～790℃、(0.8～2)×10-3s-1超塑压缩条件下,其应变速率敏感性指数大于0.3,呈现出压缩超塑性变形.