PC钢精炼浇注过程中吸氮因素分析

本文从生产实际入手,分析了PC钢精炼及浇注过程中钢液吸氮的影响因素,提出减少钢液吸氮的措施.     

酒钢CSP工艺薄板坯增氮分析

对酒钢CSP工艺采用的转炉+精炼+连铸+热轧生产线薄板坯的增氮原因进行了调查研究。结果表明,原板坯平均氮含量56×10^-4%,超出了控制范围。从转炉终点到精炼出站过程是钢液增氮较大的环节,这期间由于使用的废钢和合金的氮含量较高造成了精炼增氮。连铸过程中间包钢液并未出现与空气接触的现象,浇注过程的增氮主要来自大包下水口与长水口结合处密封不严密而吸入空气造成增氮。通过对废钢用量进行控制,使用氮含量较低的合金,控制精炼工艺及改进大包下水口与长水口结合处的密封能,使板坯的平均氮含量降至46×10^-4%。     

X70管线钢LF控氮工艺分析

对X70管线钢生产工艺及LF过程控氮因素进行了综合分析。结果表明,LF工况条件下造白渣脱硫阶段的"钢液裸露"是造成钢液增氮最为主要的原因。在此基础上提出了从BOF出钢到LF处理结束等6项X70管线钢LF控氮工艺要点。根据LF生产实践不断完善与优化其各环节的技术参数,为生产更低含氮量要求的高级别钢种奠定理论与工艺基础。     

钴铬钼医用合金增氮工艺

铸造钴铬钼合金使用氮化铬合金增氮,加入前冲入氮气、氩气混合气能够抑制合金液面快速上升,防止沸腾喷溅。结果表明,氮的收得率在87%～92%之间,氮含量与氧含量增加呈降低趋势,增氮的钴铬钼医用合金的抗拉强度、延伸强度、断后生产力分别高出国标30%、80%和20%以上。     

不锈钢电渣重熔增氮控制

一、前言电渣重熔00Cr17Ni6Mo不锈钢(成份见表1),当采用电弧炉冶炼的电极时,重熔后钢中氮含量比重熔前一般只增加10％左右,尚能满足技术条件中有关氮含量的要求。但若重熔真空感应炉钢制备的电极时,氮含     

VOD炉冶炼OCr18Ni9不锈钢氮气增氮工艺研究

介绍利用氮气合金化冶炼低限镍含量的０Ｃｒ１８Ｎｉ９不锈钢工艺,以代替传统的钢液增氮方法,降低不锈钢冶炼成本,试验结果表明,以氮气增氮的效果明显,稳定,吨钢冶炼成本下降显著。     

GCr15轴承钢LF控氮工艺分析

介绍了国内某钢厂GCr15轴承钢LD→LF→VD→CC生产工艺中的氮含量情况,分析了LF精炼过程中钢液增氮的原因。结果表明,LF精炼阶段的原材料和钢液裸露是造成钢液增氮的最主要原因。对此提出了从LF到站到LF精炼结束5项GCr15轴承钢LF精炼控制要点。为生产低氮量要求的钢种提供了理论与工艺基础。     

增氮降镍对316不锈钢热变形行为的影响

在变形量为60%,应变速率为0.01~0.1 s-1,变形温度为950~1100℃的条件下,利用Gleeble-1500D热模拟机对不同成分316不锈钢进行了单道次压缩试验,通过分析真应力-真应变曲线、变形后组织、热变形激活能,得到增氮降镍对试验钢热变形行为的影响。结果表明,在热变形条件下,试验钢均发生了动态再结晶;增氮降镍后,提高了试样的变形抗力,其热变形激活能显著增加,由420.26 k J·mol-1分别提高到514.28和473.7 k J·mol-1,抑制了动态再结晶的发生。     

增氮降镍对316奥氏体不锈钢高温拉伸性能的影响

利用Gleeble-1500D热模拟机对不同成分316奥氏体不锈钢分别在950、1000、1050、1100 ℃以0.05 s^-1的应变速率下进行高温拉伸试验,通过分析试验曲线、断口形貌、变形区以及未变形区组织,研究增氮降镍对试验钢高温拉伸性能的影响。结果表明,增氮降镍使单位截面的杂质偏聚数量上升,恶化了试验钢的断口形貌,从而降低了钢材的热塑性,断面收缩率平均下降了37.5%;增氮降镍使钢材的抗拉强度平均提高了42.5%。     

低碳铝镇静钢 LF 炉精炼渣优化研究

我公司冶炼低碳铝镇静钢LF炉采用CaO-Al2O3渣系。通过化学成分及X射线衍射分析发现原用渣系中铝酸钙主要以3CaO·Al2O3形式存在。该组成对夹杂物吸收能力弱,是造成钢锭中氧化物夹杂含量高的重要原因。为使CaO-Al2 O3渣系中铝酸钙以低熔点相12CaO·7Al2O3形式存在,通过降低萤石加入量,提高Al2O3量优化渣系,使CaO/Al2O3的摩尔比为1．7左右。优化渣系的现场应用结果表明,渣中铝酸钙大多以12CaO·7Al2O3形式存在,钢锭中氧化物夹杂明显减少。同时由于减少了萤石的加入,炉衬冲刷减轻,避免了钢锭中镁铝尖晶石夹杂物的出现。     

GCr15SiMn钢LF精炼渣系脱硫研究

通过钼丝高温电阻炉采用正交实验法研究了LF精炼渣系的成分对高碳铬轴承钢GCr15Si Mn脱硫的影响。结果表明,随着碱度由3增至5时,精炼渣对钢液的脱硫率增加;随着Ba O从5增加到13,Al_2O_3从17增加到27,CaF_2从0增加到8时,精炼渣的脱硫率均呈先增加后降低趋势。钢液最佳脱硫效果的LF精炼渣组成为:4~5R,8%~10%Ba O,20%~22%Al2O3,3%~4%Ca F2,8%MgO。     

LF精炼废渣再利用的研究

某厂采用转炉出钢→加LF精炼废渣→连铸的工艺流程对生产Q195钢种进行简易渣洗,对比转炉出钢→连铸的原流程进行了硫、磷的系统分析。结果表明:一方面简易渣洗能有效降低钢包顶渣的氧化性,增强钢包渣的还原性,提高吸附夹杂物的能力,为最终达到精炼效果创造了条件,虽然钢中硫含量略有提高,但并不影响钢的品质,传统流程钢液平均回磷0.006 5%,简易渣洗流程下钢液平均回磷0.002 0%,说明钢包精炼渣能够明显的抑制回磷;另一方面简易渣洗能实现废渣的回收利用,降低车间的环境污染,节省废渣处理成本,有利于钢厂实现节能减排。     

LF工艺下40Mn2钢的洁净度分析

某钢厂采用转炉→LF精炼→连铸工艺生产40Mn2钢,但钢液洁净度并未达到预期水平。本研究通过示踪剂试验,系统分析了各工序中钢的氧氮含量和显微夹杂物水平。结果表明:尽管LF精炼起到了较好的夹杂物控制作用,但整个流程钢液二次氧化和卷渣较为严重,而这也是钢液洁净度的主要影响因素。     

转炉管坯钢生产过程中氮的行为

简介了攀钢集团成都钢铁有限责任公司采用80t转炉生产的管坯钢的主要钢种、工艺流程;分析研究了炼钢各工序钢液中氮的变化情况及不同冶炼条件对钢中氮含量的影响,提出了转炉炼钢各环节控制钢液增氮的技术措施。     

Effect of Hot Deformation on the Nitride Precipitation Behavior in High Nitrogen Austenitic Steel

High nitrogen CrMn austenitic steel specimens were compressed at 1000 °C and 0.1 s⁻¹ to different strains and then held at 850 °C for 360 s. The nitride precipitation behavior after the deformation was investigated using physical simulation, x-ray diffraction, and quantitative metallography. The results showed that the precipitate in 18Mn18Cr0.5N steel after the deformation and holding was Cr₂N. The amount of Cr₂N precipitate was significantly affected by the defect density. Precipitation was promoted by the hardening matrix compared to the recrystallized matrix.     

铬不锈钢中氮元素的光谱分析

应用PDA-5500Ⅱ直读光谱仪对铬不锈钢中的氮元素进行分析研究工作,建立了炉前快速分析条件,实现了铬不锈钢中氮的快速分析。分析结果表明该分析手段数值准确可靠,能够满足炉前冶炼的要求。     

奥氏体不锈钢VOD冶炼过程中氮行为的研究

建立了VOD精炼过程中氮行为的动力学模型,并进行了316L不锈钢控氮的实验室的热模拟试验。实验结果表明:钢中氮溶解度随氮分压的增大而增大,随温度降低而增大。渗氮速率随吹氮流量、氮分压增加而增大;初始氮含量越大,渗氮速率越小;温度对于渗氮速率影响较小。钢中氮含量随吹氩时间、吹氩流量增加而降低;吹氩流量越大,脱氮速率越大。     

降低精炼钢钢中夹杂物的研究

介绍了特殊钢锭的生产工艺及产品质量现状,对钢中夹杂物的影响进行了研究.通过脱碳、脱氧、脱硫,控制软吹时间和废钢质量等措施,有效地减少钢中夹杂物数量,提高钢锭质量.