PA6对高含量玻璃纤维增强PA66/PA6I-6T复合材料性能的影响

采用熔融共混改性技术制备了尼龙66/尼龙6/尼龙6I-6T/玻璃纤维（PA66/PA6/PA6I-6T/GF）复合材料,研究了PA6对复合材料表面状况、力学性能、热学性能等的影响。结果表明：当玻璃纤维含量60份,PA66/PA6用量比为21/5时,复合材料表面光滑,“浮纤”问题得到解决。与不含PA6的复合材料相比,当加入5份PA6时,复合材料的拉伸强度和弯曲强度从210 MPa和294 MPa下降至205 MPa和291 MPa,而弯曲模量和冲击强度从15.6 GPa和8.4 kJ/m2提高至17.2 GPa和9.9 kJ/m2。加入5份PA6时,复合材料的热变形温度从208℃下降至204℃,而熔融温度从251℃下降至225℃,熔体流动性提高至原来的2.3倍,对应的样品表面光滑。研究表明：在高玻纤含量（60份）时,加入5份PA6能够改善PA66/PA6I-6T/GF复合材料的“浮纤”现象,而且不会影响复合材料的使用性能。     

聚丙烯基热熔胶的制备以及对铝板剥离性能的研究

以聚丙烯(PP)为基础树脂,通过与功能性树脂共混制备了与铝板具有优异剥离性能的热熔胶。讨论了接枝树脂(PP-G-MAH)、苯乙烯类弹性体(SEBS),以及尼龙6(PA6)对热熔胶性能的影响,并比较了热熔胶在不同温度下,对不同表面状态铝板的剥离情况。结果表明,当热熔胶中含有20%PP-G-MAH时剥离强度达到最大值,苯乙烯弹性体对提高热熔胶的剥离强度有所帮助,PA6对保持热熔胶高温剥离强度有促进作用。     

马来酸酐接枝聚乙烯黏合树脂对尼龙6的黏接性能

使用双螺杆熔融接枝制备了一系列马来酸酐接枝聚乙烯(PE-g-MA),相对接枝率范围从0.081～0.281。进一步将PE-g-MA和未经改性的线型低密度聚乙烯(LLDPE)共混制备黏合树脂,采用热压复合的方法研究其对PE/尼龙6(PA6)复合膜和PA6/PA6复合膜的黏接性能。当PE-g-MA的相对接枝率为0.081时,黏合树脂对PA6的剥离强度随PE-g-MA含量增加而增大;PE-g-MA含量为100%时对PE/PA6和PA6/PA6的剥离强度分别为60 N/cm和40 N/cm。提高PE-g-MA的接枝率,黏合树脂对PA6的剥离强度会随PE-g-MA含量增加而先增后减。PE-g-MA的含量为100%时黏合树脂对PA6的剥离强度随PE-g-MA接枝率升高而下降。通过表面全反射红外光谱(ATR-FTIR)表征复合膜剥离后的PA6表面的残余氨基含量,相比复合前最高下降46.5%。氨基残余量越少,剥离强度越大,MA基团和PA6端氨基的反应程度是影响剥离强度的直接因素。     

透明尼龙PA6T/6I在GF增强PA66体系中的应用

采用尼龙66 (PA66)和透明尼龙PA6T/6I为基体树脂,用熔融共混改性的技术方法制备PA66/PA6T/6I/GF复合材料,考察了透明尼龙PA6T/6I含量对复合材料的熔融结晶行为、热变形温度(HDT)、力学性能、表面性能的影响。结果表明,当玻璃纤维含量为30%的情况下,在透明尼龙树脂PA6T/6I用量不高于基体树脂含量的20%时,改性复合材料熔融结晶行为与PA66类似,复合材料制品表面的浮纤问题得到解决,比未添加透明尼龙PA6T/6I的复合材料相等的拉伸强度和弯曲强度分别提高27%和40%,简支梁和悬臂梁缺口冲击强度则分别提高了26%和40%,吸水率提高了30%,具有优异的综合性能和尺寸稳定性。     

生物基尼龙510的制备及性能表征

以生物基1,5-戊二胺和生物基1,10-癸二酸为单体制备了全生物基尼龙510。通过核磁共振和傅立叶变换红外分析表征了尼龙510的化学结构,通过差示扫描量热法(DSC)、热失重分析法(TG)测试尼龙510的热性能,同时测试了其力学性能。结果表明,所合成的尼龙510相对黏度为2.5,熔点167℃、玻璃化转变温度45℃均低于尼龙6,起始热分解温度为410℃高于尼龙6;尼龙510的熔体质量流动速率、拉伸强度、拉伸模量比尼龙6和尼龙56低,分别为56.7 g/10min、59.7 MPa、2 212 MPa;伸长率、弯曲强度、弯曲模量、简支梁缺口冲击强度介于尼龙56与尼龙6之间,分别为28.50%、77.0 MPa、1 502 MPa、8.2 kJ/m²;平衡吸水率为0.34%,远低于尼龙6的2.8%。     

PA66/GF微复合材料的制备与界面性能

采用不同涂层含量的玻璃纤维(GF)制备了GF增强尼龙(PA)66(PA66/GF)微复合材料.对不同涂层含量的纤维表面形貌分别进行了扫描电子显微分析和原子力显微分析,研究了涂层含量、纤维表面形貌与微复合材料界面剪切强度(IFSS)之间的关系.结果表明,当涂层质量分数为0.131%时,纤维宏观表面均一,微观区域表面粗糙,微复合材料的IFSS最大.在较低温度下,提高温度及水溶液的存在会破坏GF与树脂基体之间的结合;在较高温度下,随着老化时间的增长,GF涂层发生分解,破坏了涂层的结构,使得纤维与树脂基体结合变差,导致IFSS迅速降低.     

尼龙热熔胶带的研制

选用尼龙6(PA6)、低密度聚乙烯(LOPE)和乙烯—醋酸乙烯共聚物(EVA)为基片材料,共聚尼龙和天然松香为粘合层材料,试制出适用于服装用的热熔胶。研究了共混尼龙热熔胶的工艺参数和性能与组成的关系。实验结果表明,尼龙热熔胶与涤纶或尼龙布基有良好的剥离强度,可应用于拉链布基末端的粘     

反应挤出制备硫化镉/尼龙6纳米复合材料

采用反应挤出工艺双原位法制备硫化镉/尼龙6(CdS/PA6)纳米复合材料。CdS/PA6纳米复合材料由硫镉矿型CdS和粘均分子量在(2.4~5.6)×10~4 g/mol的尼龙6基体组成。低CdS含量时,纳米CdS晶体(6.2~9.7 nm)聚集形成15~50 nm的松散的团聚体,均匀的分散于尼龙6基体。较高CdS含量时,CdS/PA6纳米复合材料总体分散性较好,但存在一些由纳米CdS晶体融合成的紧密的团聚体(约100 nm)。将含14.1%(质量分数)CdS的CdS/PA6纳米复合材料用作色母料与商品尼龙6树脂熔融共混,可以生产出颜色均匀、色差极低的黄色制品。     

低熔点聚酰胺粉的研制与应用

<正> 一、概述低熔点聚酰胺粉系尼龙热熔胶的一种。它是以 PAm—1067、PAm—1267、PAm(?)6767、PA—6、PA—66等尼龙单体为原料的二元以上共聚物。尤其是含有 PAm—1067或 PAm—1267组份共聚尼龙,使之具有韧性好,耐磨耐化学性强,熔点低(90—125℃),比重轻(1.02—1.03),熔融指数适宜(10—25g/10min)等优点。尼龙热熔胶于60年代末问世以来,至今虽只有十几年的历史,但由于它具有熔点低     

专利介绍

<正>长碳链尼龙热熔胶中国专利1410499(2003-04-16)。热熔胶由己内酰胺、尼龙66盐、尼龙1010盐和长碳链尼龙盐按比例混合均匀,添加添加剂进行共聚反应制得产品。该胶粘合力大,剥离强度大,柔软性好,耐水洗、耐干洗性能好,上胶量少,手感好,挺括,且原料易得,成本低,价格低廉。     

高耐温性钢塑管材用热熔胶黏剂的制备及性能研究

以神华均聚聚丙烯（PP）为基体树脂,通过与聚烯烃弹性体（POE）共混反应挤出制备了高耐温性钢塑管材用热熔胶黏剂。研究了引发剂含量、接枝单体含量和PP/POE配比对热熔胶性能的影响,考察了自制热熔胶在实际应用中的耐温性能。结果表明,反应挤出制备的聚丙烯接枝马来酸酐(PP?g?MAH)基热熔胶综合性能优异,其剥离强度和100 %拉伸弹性回复率分别可达131.4 N/25 mm和65.5 %;高低温循环（-40~130 ℃）800次后自制热熔胶的剥离强度依然可以维持在122.2 N/25 mm,剥离失效率只有7.0 %,其耐温性明显优于选取的两个商业化牌号热熔胶。     

四元共聚酰胺热熔胶的研制

在三元共聚聚酰胺热熔胶的基础上,利用长碳链尼龙1212吸湿性小的特点,采用无规共聚的方法合成新型的热熔胶。该热熔胶具有成本低、粘结力大、耐水洗等优点。性能与三元(尼龙6/66/1212)基本相当,生产成本大大低于三元共聚热熔胶,可广泛应用于服装粘合衬行业。     

氯化钙对尼龙6/66结晶态结构的影响

本文采用示差扫描量热法(DSC)、傅立叶变换红外光谱法(FTIR)研究了CaCl2对尼龙6/66结晶态结构的影响.DSC测试结果表明,随着尼龙6/66中CaCl2含量的增加,尼龙6/66的结晶温度、熔融温度降低,结晶度逐渐减小直至变为无定型态.红外光谱研究结果证实了钙离子能够插入尼龙6/66分子链,与尼龙6/66分子链上的羰基发生络合作用,破坏尼龙6/66原有的氢键,阻碍尼龙6/66分子链的自由运动,从而使其无法结晶.     

长玻纤增强尼龙66复合材料性能的研究

在自制装置中用硅烷偶联剂KH550对长玻纤(LGF)进行表面处理后,采用熔融共混法制备了尼龙66/长玻纤复合材料。采用微机全自动热膨胀系数测定仪记录了玻纤增强尼龙66复合材料的热膨胀曲线,分析了玻纤含量、温度对复合材料热膨胀系数的影响,结果表明,随着玻纤含量的增加,复合材料的热膨胀系数显著下降,最大降低了74.2%;随着温度的升高,复合材料的热膨胀系数先增大后减小最后趋于平衡,转折温度在37℃左右。测试了复合材料的力学性能,结果显示复合材料的拉伸强度、弯曲强度和缺口冲击强度随玻纤含量的增加而大幅度提高,最大分别增加了173%、186%和283%。通过扫描电镜观察到玻纤嵌入尼龙66基体中,与尼龙66形成了良好的界面黏结。     

表面改性对尼龙6/云母复合材料性能的影响

选用硅烷偶联剂对云母进行表面改性,以改善其在尼龙6中的分散性。利用热失重分析仪(TG)表征了尼龙6/云母复合材料的热性能,研究了表面改性条件对尼龙6/云母复合材料力学性能的影响。结果表明:在硅烷偶联剂用量为2.5%,表面改性时间为30 min,表面改性温度为85℃的条件下,尼龙6/云母复合材料的综合力学性能较好;云母的表面改性有助于提高尼龙6/云母复合材料的热稳定性。     

LLDPE/HDPE的反应挤出接枝及其热粘合性能

使用反应挤出机研究了线性低密度聚乙烯(LLDPE)和高密度聚乙烯(HDPE)混合物在反应挤出过程中接枝马来酸酐(MAH)的规律和接枝产物的性能.实验结果表明,在LLDPE中加入高于40%的HDPE,可使接枝产物的维卡软化点达到100℃以上的热熔胶产品要求;接枝产物的接枝率和熔体流动速率主要受过氧化二异丙苯(DCP)用量的控制;最佳的生产配方为:LLDPE/HDPE:60/40,MAH=1.5%,DCP=0.04%.经过红外光谱和示差扫描量热谱分析表明,反应挤出得到的接枝产物与国外同类产品的结构与组成相同,产品几乎无刺激性气味;随着接枝产物接枝率的提高,产物对钢板的剥离强度提高.钢板表面涂上环氧树脂后的热熔胶的剥离强度成倍增加.     

EVA热压粘接PP/m-LLDPE的性能研究

通过接触角和剥离强度的测试,研究了乙烯-醋酸乙烯共聚物(EVA)作为热熔胶热压粘接聚丙烯(PP)和茂金属催化线性低密度聚乙烯(m-LLDPE)的性能,并采用红外、扫描电镜分析了PP/EVA40-2/m-LLDPE复合材料剥离后的破坏区间。结果表明,EVA接触角较小,表面能较高,润湿性较好,采用EVA能有效改善PP/m-LLDPE的粘接性,EVA40-2与PP、m-LLDPE之间的剥离强度分别达到了14.7N/25mm和18.3N/25mm(PP和m-LLDPE剥离强度只有0.8N/25mm);另外,扫描电镜观察PP/EVA40-2/m-LLDPE的剥离表面以及剥离界面,发现在剥离界面处产生大量的无规则塑性形变并存在有少量破坏后的纤维丝,破坏区域发生在PP层和EVA层之间,剥离后,EVA表面凹凸不平,PP表面则较为平滑。     

共聚尼龙66/1212树脂的非等温结晶动力学分析

为了得到高性能的尼龙材料,通过将尼龙66(PA66)与尼龙1212(PA1212)共聚合成了共聚尼龙66/1212(PA66/1212),并采用差示扫描量热仪（DSC）对其非等温结晶动力学过程进行分析。结果表明：与PA66和PA1212相比,PA66/1212的结晶温度最低,结晶速率最慢。在非等温结晶过程中PA66/1212的结晶生长方式更倾向于二维生长,而PA66与PA1212的结晶生长方式更倾向于三维球状晶体。PA66/1212的非等温结晶活化能为-76.9 kJ/mol,小于PA66(-127.1 kJ/mol)和PA1212(-155.4 kJ/mol)的值。     

无卤阻燃PPE/PA66合金的制备及性能

以多聚芳基磷酸酯和硼酸锌作为阻燃剂制备无卤阻燃聚苯醚(PPE)/尼龙66 (PA66)合金材料。分别讨论了PPE/PA66配比、阻燃剂多聚芳基磷酸酯用量及增容剂马来酸酐接枝聚苯醚(PPE-g-MAH)和增韧剂马来酸酐接枝苯乙烯–乙烯/丁烯–苯乙烯嵌段共聚物(SEBS-g-MAH)用量对PPE/PA66合金体系力学、耐热性能和阻燃性能的影响,并通过扫描电子显微镜观察了增容剂对合金表面形貌的影响。结果表明,PPE/PA66最佳配比为1/1 (质量比),阻燃剂的加入会影响合金材料的力学性能和耐热性,添加多聚芳基磷酸酯和硼酸锌的最优质量分数分别为15%和2%;PPE-g-MAH的加入有效改善了PPE与PA66之间的相容性,但添加量不宜过大,以质量分数6%为宜;SEBS-g-MAH可以有效改善合金的韧性,但会降低合金的阻燃性能,以质量分数5%为宜;最终制备的阻燃PPE/PA66合金材料的阻燃性能可达到V–0级(1.6mm),热变形温度达95.2℃,拉伸强度为61.9MPa,缺口冲击强度为108.4J/m。     

尼龙66盐/尼龙6T盐的成盐过程分析

针对目前尼龙盐成盐过程尚不明确的现状,通过pH和反应温升的实时测量,对己二酸(ADA)和对苯二甲酸(PTA)与己二胺(HMDA)反应生成尼龙66盐/尼龙6T盐的成盐过程进行了研究。结果表明:当温度低于40℃时,ADA与HMDA反应生成尼龙66盐的反应是由ADA溶解速率控制,温度高于50℃,则转变为反应控制;而PTA与HMDA的反应在30~60℃内都是由PTA的溶解速率控制。当ADA和PTA同时与HMDA反应时,由于PTA的溶解度比ADA的低,HMDA首先与ADA反应生成尼龙66盐,然后再与PTA反应生成尼龙6T盐。