机组水导轴承甩油原因分析与解决措施

黄龙滩电厂2号机组水导轴承转动油盆长期存在甩油的缺陷,给水导轴承和机组的安全稳定运行产生了较大的威胁,分析这一重大隐患的具体情况后作了消缺处理,对具有相同结构的机组的检修和维护具有一定的借鉴作用。     

灯泡贯流式机组水导轴承稳态振动超标原因分析与运行建议

针对某灯泡贯流式机组水导轴承径向振动超国标问题,从机械、电气、水力三方面查找超标原因.通过分析确定,振动超标的直接原因是机组实际运行水头偏离设计水头;间接原因是机组支撑和水导轴承结构问题.同时从水导轴承安全性评估、水导轴承扇形板结构、调整机组运行策略等多方面提出机组运行优化建议,从而提高机组稳定性.     

龙滩水电站700MW水轮机水导轴承的结构与安装

龙滩水电站安装7台容量为700MW的水轮发电机组,本文主要论述了龙滩水电站700MW水轮机的水导轴承的结构、工作原理与安装工艺,并对其已安装和运行机组的水导轴承情况进行了总结。     

惠州抽水蓄能机组水导轴承的改造

惠州抽水蓄能电站首台机组调试期间,水导轴承及其冷却系统运行极不稳定.通过分析水导轴承的主要参数、结构、现场布置、初期运行情况,认为造成其不能正常工作的主要原因是:轴承油箱尺寸偏小,循环油泵参数选取过大,油箱排油口面积过小.针对这些问题对水导轴承进行改造,改造后的机组运行工况明显好转.     

转桨式水轮机水导轴承的运行经验

一、概况 葛洲坝电厂二江分厂装有7台转浆式机组,其中2台单机容量为170MW,由东方电机厂制造(本文简称为170机);另5台机的单机容量为125MW,由哈尔滨电机厂制造(本文简称为125机)。机组结构型式均为半伞型,设有发电机上部导轴承和水轮机导轴承。水轮机及其导轴承的主要参数如表1所示,两种机组的水导轴承都采用稀油润滑的油浸式分块瓦结构。 水导轴承的运行性能好坏主要反映在轴承运行温度和摆度两方面。按运行规程要求,水导轴承的报警温度为60℃,事故停机温度为70℃;主轴在水导轴承处的摆度不得     

导轴承间隙增大缺陷的演变及原因分析

葛洲坝电厂自第一台机组并网发电以来,存在主轴摆度过大的问题,有时,其摆度值超过导轴承的调整双边间隙,致使机组几度被迫停机检修,影响安全运行。 机组水导轴承采用浸油式自润滑分块结构,轴承直径φ2150mm,无冷却器,利用轴承锥体上环里侧的空腔作为外油槽,靠进入转轮室的水流自然冷却。水导轴承共10块。根据我们长期的测试资料,综合分析出导轴承间隙增大的缺陷演变大致过程,由于机组部分负荷(40～55％)和超负荷时,水力不平衡的增大使机组振动加剧,加之设备零、部件的初始缺陷(材质因素、不合理结构、加工工艺等),造成作用于支承部件的交变力增大,支承部件水平振动增大,进而导致固定螺丝松动、断裂,支柱螺丝头部、垫块裂开,以致导轴承轴领和轴瓦之间的间隙增大,轴承摩擦,发展成外油箱晃动,主轴摆度≥0.08mm,机组被迫停机检修。     

水电机组水导支撑系统的横向刚度研究

水电机组水导支撑系统模向刚度的计算分析是机组轴系振动分析的关键技术问题。本文将水导支撑系统分为导支撑组合结构及轴承油膜两部分,系统地阐述了这一问题的理论分析方法,并给出了计算实例。     

水轮机顶盖联接螺栓疲劳寿命研究

水轮发电机组关键螺栓的安全状态对机组的稳定运行起着重要作用。针对顶盖螺栓疲劳断裂及其寿命预测的问题,该文基于ANSYS有限元软件,根据疲劳累积损伤理论和材料的S-N曲线,通过名义应力法、局部应力应变法和有限元方法,分析评价顶盖螺栓的疲劳性能,并对顶盖螺栓所受交变荷载的应力幅值和平均值进行敏感性分析。计算结果表明：联接螺栓在机组启停机及甩负荷工况下,单次损伤率最大为2.55×10^-15,螺栓损伤微乎其微,顶盖螺栓在规定使用年限30年里不会发生疲劳断裂;交变荷载的应力幅值对螺栓疲劳寿命的影响更为显著。     

高转速机组筒式水导轴承瓦温过高处理

为有效处理大七孔电厂3号机组自投运以来存在的水导轴承运行温度过高问题,采用了改变水导轴承润滑油循环路径的方法,在瓦面上开挖4条宽12 mm的直形导油槽,并封堵原瓦面4条进油孔和螺旋线挤油槽;利用原有水导瓦结构,在底部开出一个直径为24 mm的进油孔等措施,对水导轴承进行改造。改造完成后经过72 h试运行,水导轴承运行瓦温从改造前的67℃降低到55.9℃,并消除了水导转动油盆甩油现象,满足了机组长期安全稳定运行要求。     

灯泡贯流式机组水导轴承振动偏大问题分析

文中根据灯泡贯流式机组水导轴承的特点,分析了导致水导轴承振动超标的原因,并以某电厂为例,采取了针对性的排查措施,最终明确了该电厂水导振动偏大的主要原因为水力因素,主要包括协联关系、桨叶开口不均匀和导叶开度不均三个方面,同时针对问题提出了优化建议。