尖晶石型锂铁氧体的物理化学研究

研究了热处理时锂的升华,LiFeO_2相的沉淀和锂铁氧体的氧含量的改变。根据获得的结果来讨论了无序→有序转变的速度。在热处理时,锂的升华开始在800°—850℃,并随着增加温度和氧压减小而增加。LiFeO_2相的数量由于样品的氧含量成为低于化学计量的氧含量而增加了。当样品在氧气中热处理时氧含量高于化学计量的氧含量,当它们在氮气中热处理时氧含量低于化学计量的氧含量。再考虑到其他实验数据可以确知在锂饮氧体中无序→有序的转变的速度决定于样品的氧含量和氧化时的速度。     

Mn Zn铁氧体的平衡氧压

正分氧含量锰锌铁氧体的平衡氧压一般陶瓷工艺制备的多晶MnZn铁氧体样品,在温度为1200℃、1300℃和1350℃时,于各种不同的氧分压气氛中进行平衡。MnZn铁氧体中锌的损失是在氧分压低于临界压力的情况下发生的。临界压力的大小是由温度来决定的。因此,只能     

Sol-Gel法低温烧结NiCuZn铁氧体的磁导率、温度系数等性能与Zn含量的关系

用溶胶-凝胶法制备了Ni1-a-xZnxCuaFe2O4(0.15≤a<0.25,0.1≤x≤0.65)铁氧体超细粉。测量了烧结样品的起始磁导率μi、Q值、比温度系数αμ/μi、居里温度TC、饱和磁化强度Ms、矫顽力Hc等与Zn含量的μ关系。给出了六个不同Zn含量样品的磁导率温度曲线。发现随Zn含量的增加比温度系数αμ/μi(20~60℃)由正到负。获得了μi>1000、比温度系数αμ/μi<1×10-6/℃、居里温度TC=125℃、比损耗因子tanδ/μi<2×10-5μ的高导、低温度系数、低烧(880±20℃)NiCuZn铁氧体材料。     

共沉法制备低损耗锰锌铁氧体

本文主要论述了用草酸盐共沉制备Fe—Mn-Zn复合草酸盐,由它分解,加杂球磨等陶瓷工艺,并经过合适的气氛烧结和低温热处理,获得了良好的低损耗锰锌铁氧休材料。其性能为:tanδ/μi=1.0×10～(-6)(100KC),D.F=5×10～(-6)(1分-10分),αμi/μi/℃=1.0×10～(-6)(-10～+55℃)。本文还简要地介绍用碳酸盐共沉制备样品,其性能也能达到tanδ/μi=1.0×10～(-6)(100Kc),D·F=5×10～(-6)(1分～10分)。     

尖晶石LiMn2O4的结构性能与嵌脱锂动力学探讨

采用液相法混合得到的先驱体在不同的温度进行热处理可以合成尖晶石LiMn2O4正极材料;随热处理温度的提高,点阵参数a增大,晶格畸变减小,结晶完善程度提高,容量及循环性能提高,750～850℃温度范围处理的试样其结构可能存在如下相变过程:LiMn2O4(立方相)→LiMn2O4-δ(立方相)→LiMn2O4-δ(四方相);当温度高于850℃时发生的从立方相向四方相的转变使结晶有序度反而降低,性能下降;通过电化学嵌脱锂动力学研究发现随热处理温度升高,锂离子在电极材料中的扩散系数增大。     

简讯

对锰锌铁氧体进行低温热处理在一九七二年国际磁学会议上日本TohoKu金属工业有限公司发表了一篇文章,文章指出采用低温热处理可以改善锰锌铁氧体的性能。烧结的锰锌铁氧体在220℃(略低于居里温度)的温度下经过60小时的热处理,磁性能获得了显著的改善。文章给出了基本成份为(MnO)_(0.3(?))(ZnO)_(0.(?)4-X)(Fe_2O_3)_X的锰锌铁氧体热处理前后的质量因子1/μQ和磁滞损耗系数H/μ~2对比好的曲线图。热处理后1/μQ和H/μ~2分别降低到处理前的1/2和1/4。μ降到约1/2,并且观察到了平坦的μ-T曲线。在宽的温度范围(-20- 80℃)内温度系数的线性(Δμ/μ~2ΔT)也获得了改善。对热处理前后η老化特性进行了对比。     

锂和氧损耗对于尖晶石锂铁氧体的磁性和结晶性能的影响

研究了烧结温度和冷却速度对锂铁氧体磁性和结晶性能的影响。磁矩和点阵参数随烧结温度的增加而增加;这些增加是因相关的氧和氧化锂的损耗所致。在氧中进行低温退火或慢速冷却致使在较高温度中形成的Fe~(2 )重新氧化。结果磁矩和点阵参数就随着下降,α-Fe_2O_3逐步脱熔成第二相,快速冷却所形成的产品为含有Fe_3O_4的尖晶石锂铁氧体的固溶体:而慢速冷却所形成的产品则为含有α-Fe_2O_3脱熔物的锂铁氧和γ-Fe_2O_3的固溶体。计算了锂的损耗和α-Fe_2O_3脱熔量。25℃时化学正分锂铁氧体的磁矩为3736±20高斯;28℃时点阵参数为8.3296±0.0005埃。     

阴极材料La0.7Sr0.3-xCaxCo0.8Fe0.2O3-δ的晶体结构和性能

使用硝酸盐,氢氧化钠和碳酸钠为沉淀剂,共沉淀法合成了中温固体氧化物燃料电池阴极材料La_(0.7)Sr_(0.3-x)Ca_xCo_(0.8)Fe_(0.2)O_(3-δ)(x=0.05、0.10、0.15、0.20)的粉料并研究了粉料的各种性能。结果表明,前驱体800℃煅烧3h形成粉料具有六角晶系钙钛矿结构;Ca2 和Sr2 双掺杂取代La3 进入晶格后,随着Ca2 含量x增加,La_(0.7)Sr_(0.3-x)Ca_xCo_(0.8)Fe_(0.2)O_(3-δ)晶胞a轴方向缩短c轴方向拉长,晶胞体积减小;且1200℃烧结3h后所有样品电导率在降低。温度升高到490℃,掺杂样品的电导率出现最大值,温度继续升高晶格氧逸出导致电导率降低。当x=0.10和0.15时,阴极材料电导率在500～650℃范围内基本相等且高于700S/cm,并与Ce0.8Sm0.2O2热性能的表现一致,且两者阴极材料在650℃时,所组装单电池的输出功率明显大于350mW/cm2。     

架空线状态方程正实数根的公式求解

架空线状态方程经过简化为缺一次项的一元三次方程,其标准式为σ~3—Bσ~2—A=0 (1)式中 A、B 为实系数,且由工程条件决定了 A恒为正实数,σ为待求的应力变量。笛卡尔符号法则是设 f(x)=a_0x~n+a_1x~(n-1)+……+a_n=0(a_0≠0,a_n≠0),为实系数 n 次代数方程,若其系数列序{a_0,a_1,……a_n)的变号次数为 p,则方程 f(x)=0的     

温升公式的物理解释和变换应用

1温升公式的物理解释用电阻法测量电机绕组温升时,采用下式计算温升:Ｔ=Ｒ1-Ｒ2Ｒ2·(235 ｔ1) ｔ1-ｔ2(1)式中:Ｔ—温升,Ｋ;Ｒ1—冷态电阻,Ω;Ｒ2—热态电阻,Ωｔ1—冷态环境温度,℃;ｔ2—热态环境温度,℃。公式中,常数235的意义,我们从另一个电阻温度公式认识,并将它进行变换:Ｒ1=Ｒ0[1 α(ｔ1-ｔ0)](2)式中:Ｒ1—热态电阻,Ω;Ｒ0—0℃时电阻,Ω;ｔ1—热态电阻温度,℃;ｔ0—冷态电阻温度,℃;α—铜在0℃的电阻温度系数。将式(2)移项,最后可变为:ｔ1=Ｒ1-Ｒ0Ｒ0·1α ｔ0(3)　　式(3)中的ｔ1,是电阻值为Ｒ1时的电阻温度,不是温升。如果要变…     

薄膜厚度对Ni-Zn铁氧体薄膜性能的影响

采用射频磁控溅射法在Si(100)基片上沉积Ni0.5Zn0.5Fe2O4铁氧体薄膜,研究了薄膜厚度对其结构和性能的影响.结果表明,在800℃空气中退火时,Si基片与Ni-Zn铁氧体薄膜存在相互渗透.随薄膜厚度增加,薄膜样品晶格常数及晶粒尺寸增大,饱和磁化强度Ms和矫顽力Hc均略有增加.     

溶胶-凝胶法制备的Co0.5Ni0.5Fe2O4铁氧体纳米颗粒的离子迁移

用聚乙烯醇(PVA)溶胶-凝胶法制备了Co0.5Ni0.5Fe2O4铁氧体纳米颗粒,并对其进行了粉末X射线衍射(XRD)分析和高温穆斯堡尔测量。Co0.5Ni0.5Fe2O4铁氧体纳米颗粒样品的晶格常数比块体样品的大,这可能是由于纳米样品中表面离子的比例增大而引起的晶格膨胀所致。高温穆斯堡尔谱表明,四面体位(A位)和八面体位(B位)的德拜温度分别为θA=181±24K,θB=137±10K。在500K附近,开始产生明显的离子迁移,Fe3 离子从A位迁往B位。     

钕掺杂对M型锶铁氧体结构和磁性能的影响

采用溶胶-凝胶自蔓延燃烧合成了稀土钕掺杂的M型锶铁氧体(SrNdxFe12-xO19,x=0～1.0)纳米粉体,再将粉体压制成型在1200℃下烧结成磁体.用X射线衍射对粉体进行相结构分析,用磁特性测试仪测试了烧结体的磁性能.结果表明,焙烧温度高于850℃时可形成六方磁铅石型SrNdxFe12-xO19纳米粉体.随着稀土Nd掺杂量的增加,晶格常数a缓慢增大,c缓慢减小,晶体密度线性增大,晶粒尺寸保持在20～50nm范围,并且表现出逐渐减小的趋势.而SrNdxFe12-xO19磁体的剩磁Br、磁感矫顽力Hcb以及最大磁能积(BH)m先增大后减小,在x=0.4时都达到最大值,内禀矫顽力Hcj却随着x的增大而不断增大.     

变压器绝缘材料(5)

2.4.4.3热击穿固体电介质在强电场作用下,其内部由于介质损耗而产生热量。如果来不及散发出去,就会使电介质内部温度升高,失去热平衡,导致分子结构破坏而击穿。这种击穿称为热击穿。热击穿是绝缘材料在电场作用下,出现热不稳定状态引起的。电介质的发热量θF:θF=(0.24ωu2C·tanδ0)eatP=ωu2C·tanδtanδ=tanδ0·eat散热量θS=B(t-t0)S是线性方程式中u———外施电压,Vω———电场角频率,ω=2πf,HzC———电介质电容,Ftanδ0———在温度为t0时的介质损耗因数a———常数tanδ———在温度为t时的介质损耗因数t———介质内部温…     

金属间化合物SmFe10.5-xMnxMo1.5(x=2.5～5.0)的结构与磁性

利用真空电弧炉和真空热处理制备了SmFe10.5-xMnxMo1.5(x=2.5,3.0,3.5,4.0,4.5,5.0)化合物样品,采用粉末X射线衍射(XRD)和磁性能测量的方法,研究了Mn替代部分Fe对化合物的结构和磁性能的影响。XRD分析表明,SmFe10.5-xMnxMo1.5(x=3.0,3.5,4.0,4.5,5.0)化合物均为ThMn12型四方结构,晶格常数和单胞体积均随Mn含量的增加而单调增大。磁性能测量表明,样品的居里温度、饱和磁化强度和过渡金属亚晶格磁矩都随Mn含量的增加而下降。     

柠檬酸对钡铁氧体晶相变化的影响

采用柠檬酸溶胶-凝胶法制备超细晶粒钡铁氧体,选择柠檬酸与金属硝酸盐摩尔比(CA/MN)分别为1,1.2,1.4和2制得一系列钡铁氧体磁性粉末,通过热重分析(TGA)、X射线衍射(XRD)及扫描电镜(SEM)检测手段对产品的物相组分及显微结构进行了表征。结果表明,CA/MN在钡铁氧体晶相变化过程中起关键性作用,在430℃预烧、1280℃煅烧、同时保温2~5h的热处理条件下,随CA/MN增大,钡铁氧体的晶相由W相转变为M相,转变点在CA/MN=1.3左右。产生该现象的主要原因是,随着柠檬酸量的增加,自蔓延燃烧产物团聚程度增大,进而促使γ-Fe2O3向α-Fe2O3发生转化,导致W型铁氧体成相温度升高,在相同煅烧条件下,引起钡铁氧体晶相的转变。     

关于MnO_2的研究——Ⅲ.H_2O_2在MnO_2的不同结晶变体上催化分解的动力学与机理(上)

在温度为20—30℃和PH为3—14范围内,研究了H_2O_2水溶液在不同结晶变体的MnO_2上的催化分解。活性点在PH3—8范围内是Mn~(4+),在8—14范围内是Mn~(3+)。PH约为11.5—12.0时,催化活性达到最大值,然后随PH进一步增加而减少。实验的速度数据符合于在上述考虑基础上提出的机理。找到催化活性与试样的某些物理化学特性如表面氧、表面OH基,晶格参数的关系,而催化活性与MnO_2的电化学或放电容量的关系却有些复杂。虽然某些试样(主要是γ—MnO_2)的放电容量随催化活性的增加而增加,但有些属于α、β与δ类的试样明显偏离上述行为。这从在主体晶格中出现MnOOH得到解释。     

NiZn铁氧体靶材及薄膜的磁性能和微观结构

首先采用固相反应法制备NixZn1-xFe2O4铁氧体靶材(x=0.2～0.8),研究了Ni取代量对靶材性能的影响;并选用Ni0.5Zn0.5Fe2O4靶材,采用射频磁控溅射法在Si(100)基片上制备了NiZn铁氧体薄膜.靶材样品的分析结果表明,随Ni含量增加,样品的X射线衍射峰向高角方向移动,晶格常数和平均晶粒尺寸都单调减小;当x=0.5～0.6时,NixZn1-xFe2O4铁氧体饱和磁感应强度Bs较高,矫顽力Hc较小.薄膜样品的分析结果表明,制备的薄膜经800℃退火后,呈尖晶石结构,并沿(400)方向择尤取向;薄膜的饱和磁化强度Ms和面内矫顽力Hc分别为310kA/m和8.833kA/m.     

铅并入对液相外延YIG膜晶格常数的影响

本文介绍采用液相外延(LPE)等温浸渍技术,在钆镓柘榴石(GGG)基片上外延生长钇铁柘榴石(YIG)单晶膜。利用铅(Pb)并入膜内,对YIG膜晶格常数的影响来调整外延膜与基片的晶格失配。外延膜的品格常数随Pb并入量的增加而线性增大。当膜内的Pb含量约为0.5wt%时,外延膜与基片品格常数的失配度|△a_0|为最小(0.001A)。本实验已制备出厚度为102.32微米的无裂纹、表面光洁的YIG单晶厚膜。     

固体电解质La_2Mo_(2-x)Al_xO_(9-δ)的制备及性能

采用固相法制备电解质材料La_2Mo_(2-x)Al_xO_(9-δ)(x=0、0.2、0.4和0.6),通过SEM、XRD、电化学阻抗谱(EIS)等方法对样品进行分析。制备的电解质样品均已抑制了相变;在950℃烧结,能得到孔隙率低于5%的陶瓷烧结体;随着铝掺杂量x的增加,氧离子电导率σ呈现逐渐变小的趋势;当温度为800℃、x=0.2时,σ为22.47 mS/cm,活化能Ea为1.053 eV。