防老剂LF-60对NR胶料热氧老化和屈挠龟裂的防护

研究防老剂LF-60对NR胶料在自由状态和应力状态下的耐热氧老化性能及耐屈挠性能的影响，并与常用防老剂进行对比。结果表明，含防老剂LF-60胶料的耐热氧老化性能优于、氧化起始温度高于含防老剂A和RD胶料，与含防老剂4010NA胶料相近；耐屈挠性能优于含防老剂A胶料，与含防老剂RD和40：IONA胶料相近。防老剂LF-60在NR胶料中的用量以1.5份为宜。     

防老剂DH在轮胎胶料中的应用

研究防老剂DH对NR ,SBR ,BR和NR/SBR并用胶的热空气老化和天候老化的防护作用 ,并与防老剂40 2 0 ,BLE和RD进行对比试验。结果表明 ,在NR ,SBR和BR胶料中 ,对于耐热空气老化性能 ,防老剂DH的防护效果优于防老剂RD和BLE ,劣于防老剂 40 2 0。对于耐天候老化性能 ,防老剂 40 2 0的防护效果最佳 ;在NR和BR胶料中 ,防老剂DH优于防老剂BLE和RD ;在SBR胶料中 ,防老剂DH ,BLE和RD的防护效果相近。防老剂DH对胶料基本无污染。在实际应用配方胶料中 ,用 1 0～ 1 5份防老剂DH替代 2份防老剂BLE或RD可以改善胶料的耐热空气老化和耐天候老化性能 ;如果用 1份防老剂DH替代 2份防老剂RD或BLE ,则分别可降低胶料成本约 17 5或10 7 5元·t- 1 ,具有一定的经济效益     

高二聚体含量防老剂RD在胶料中的应用

对高二聚体含量防老剂RD胶料性能与普通防老剂RD胶料性能进行对比。结果表明:高二聚体含量防老剂RD有效含量和二聚体含量比普通防老剂RD更高,分子结构基本一致;高二聚体含量防老剂RD胶料的耐热氧老化性能优于普通防老剂RD胶料;高二聚体含量防老剂RD用量比普通防老剂RD用量减小1/3时胶料的耐热氧老化性能相当。     

防老剂RD的减量应用研究

研究高二聚体含量防老剂RD在胶料中的应用。结果表明,高二聚体含量防老剂RD在与防老剂4020并用时,适当减小防老剂RD的用量对胶料性能影响不大,尤其是防老剂S-RD减量60%时胶料仍具有较好的物理性能以及耐热氧老化和耐屈挠性能。     

新型防老剂4070对NR胶料性能的影响

试验研究防老剂4070对NR胶料性能的影响,并与防老剂4020和3100进行对比。结果表明,防老剂4070/RD并用胶的硫化速度最快,硫化胶的抗屈挠裂口性能、耐热老化性能、耐疲劳性能和耐热水抽提性能最优,耐日光老化性能相当于防老剂4020/RD和3100/RD硫化胶。     

不同有效成分含量防老剂RD对胶料性能的影响

在轮胎胶料中分别使用不同有效成分含量的防老剂RD进行试验。结果表明,不同有效成分含量的防老剂RD对胶料的老化前物理性能没有太大影响,但是对老化后胶料性能影响较大,有效成分含量较高的防老剂RD胶料的耐老化性能明显优于有效成分含量较低的防老剂RD胶料。     

不同防老剂在胎面胶和缓冲胶中的性能对比试验

经过防老剂4010NA、防老剂RD、防老剂DKF-50、防老剂BLE在缓冲胶和胎面胶中的应用和硫化胶物理性能、耐热老化和耐天候老化性能对比试验表明,添加防老剂的胶料都有焦烧时间缩短的现象。选择出综合性能较佳和适合不同胶料防护性能要求的防老剂配合比例,有利于提高胶料的耐老化能力和轮胎的综合性能。     

几种防老剂对NR胶料耐老化性能的影响

试验研究几种防老剂对NR胶料硫化特性、耐热氧和耐天候老化性能的影响。结果表明,防老剂4010NA和YLD可以明显缩短NR胶料的t90,其它防老剂对NR胶料的硫化特性影响较小;加防老剂的NR硫化胶耐热氧老化性能明显提高,但各防老剂硫化胶之间的差异并不大;加防老剂8PPD,RE和YLD的NR硫化胶耐天候老化性能优异,加防老剂4010NA和4020的NR硫化胶次之,加防老剂RD的NR硫化胶较差。     

粉状防老剂RD在橡胶中的应用

对粉状防老剂RD及粒状防老剂RD进行了理化分析,并将这2种防老剂用于NR/SBR/BR并用胶中,对胶料物理性能和耐热氧老化性能进行了评价。结果表明,粉状防老剂RD与粒状防老剂RD中二聚体、三聚体、四聚体含量相当,胶料耐热氧老化性能也无明显差异。粉状防老剂RD比粒状防老剂RD更具有价格优势。     

防老剂350和PS-988与其它防老剂的性能对比试验

在NR中进行了新型防老剂３５０和ＰＳ－９８８与传统防老剂Ａ，D，RD和4010NA的热氧老化、抗屈挠龟裂与抗裂口增长及大气老化对比试验，并研究了对NR胶料硫化速度的影响。结果表明，不同防老剂对NR胶料的硫化速度基本无影响；对NR胶料热氧老化性能影响的优劣顺序为：RD和4010NA，A和D，0．5份PS－988，0．3份PS－988；防老剂4010NA的抗屈挠性能量优，而防老剂350与A相当，且优于防老剂PS－988和350；防老剂4010NA和0．5份PS－988的大气老化抗龟裂扩展性能好于防老剂A，350和0．3份PS－988。     

防老剂在过氧化物硫化体系氢化丁腈橡胶胶料中的应用研究

研究几种防老剂单用或并用对过氧化物硫化体系氢化丁腈橡胶(HNBR)胶料性能的影响。结果表明:防老剂ZMTI对胶料硫化特性和物理性能的影响较小,胶料的耐热老化性能较优;随着防老剂ZMTI用量的增大,胶料的耐热老化性能提高,但抗压缩永久变形性能下降;防老剂ZMTI与复合抗氧剂FG或防老剂ODA并用时胶料的耐热老化性能提高,但与防老剂445或防老剂RD并用时胶料的耐热老化性能下降。     

耐热氧/耐臭氧型防老剂防护性能和迁移污染性的研究

研究耐热氧/耐臭氧型防老剂YC-B30(二苯胺类)、YC-B60(二苯胺类)、YC-D30(三嗪类)和YC-D60(对苯二胺类)对胶料加工性能、耐热氧老化性能和耐臭氧老化性能的影响,并探究其迁移污染性。结果表明,与普通防老剂4020/RD并用防护体系硫化胶相比,耐热氧/耐臭氧型防老剂防护体系硫化胶的耐热氧老化和耐臭氧老化性能较好,其中高效耐臭氧型防老剂YC-D60硫化胶的耐臭氧老化性能最佳,普通防老剂4020/耐热氧防老剂YC-B60/耐臭氧防老剂YC-D60并用的防护体系实际使用价值更高。     

不同防老剂在轮胎胎侧胶中的应用

对比研究三嗪类防老剂TMPPD和喹啉类防老剂S-TMQ、AW在轮胎胎侧胶中的应用。结果表明：添加防老剂S-TMQ的混炼胶的加工性能和硫化特性较好;添加防老剂TMPPD硫化胶的静态耐臭氧老化性能、耐热氧老化性能和耐天候老化性能较好,添加防老剂S-TMQ的胶料次之,添加防老剂AW的胶料较差;防老剂S-TMQ与防老剂AW为相似结构,但相对分子质量不同,防护性能相差较大。     

国产防老剂RD的性能

本文介绍了国产防老剂RD的性能,其防老性能与西德Bayer公司的RD相近;亦与防老剂D等通用防老剂相近。它是具有优异抗热氧老化性能的防老剂,与其它防老剂并用于轮胎胶料中,具有优良的抗龟裂性,可以弥补其动态性能欠佳的不足。     

反应型不抽出防老剂NAPM在丁腈橡胶中的应用

研究了反应型不抽出防老剂NAPM在丁腈橡胶中的防老化性能 ,并与防老剂OD、40 1 0NA、M、ND PA、RD、MB进行了对比。结果表明 ,在 1 # 煤油、1 0 # 滑油及 1 5 0℃× 1 2 0h热空气老化中 ,防老剂NAPM性能最好。将它用于耐变压器油抽出、抗迁移污染的胶料中 ,制得了符合HG/T2 887 97的变压器用橡胶材料。用NAPM制出聚合稳定丁腈橡胶。     

防老剂CX-40在载重斜交轮胎胎体胶中的应用

试验研究防老剂CX-40在载重斜交轮胎胎体胶中的应用。结果表明,在胎体帘布胶中以防老剂CX-40部分替代防老剂4010NA,胶料的硫化特性、工艺性能及硫化胶的物理性能变化不大,成品轮胎的耐久性能符合国家标准要求,且生产成本降低。     

胺类防老剂及其并用对三元乙丙橡胶性能的影响

考察了4种胺类防老剂(RD、445、AS和NBC)以及在并用质量比为0.5/1.0时RD/445、RD/AS和RD/NBC体系对三元乙丙橡胶力学性能及热空气老化性能的影响。结果表明,单独使用胺类防老剂时胶料的力学性能相差不大,在热空气老化条件下NBC的防护效果较好;防老剂并用后胶料的基本力学性能能够保持在单独使用防老剂时的水平,其中RD/NBC并用防老体系具有一定的协同作用,对胶料的防护效果更佳,且随着老化时间延长防护效果越发明显,在150℃下老化21 d后胶料拉伸强度和邵尔A硬度的变化率分别仅为-25.6%和6.5%,老化系数维持在0.55。     

新型防老剂3C18在工程机械轮胎胎面胶中的应用

研究新型防老剂3C18在工程机械轮胎胎面胶中的应用情况,并与防老剂4010NA进行对比。试验结果表明,使用防老剂3C18等量替代防老剂4010NA或与防老剂4010NA并用,胶料的物理性能、耐天候老化性能、耐臭氧老化性能等与防老剂4010NA胶料无差异,耐水抽出性能、耐蒸汽老化性能和焦烧性能等优于防老剂4010NA胶料;成品轮胎经过4个多月的路试与正常轮胎无明显差异。     

防老剂S789在轮胎胎侧胶中的应用性能研究

研究防老剂S789在轮胎胎侧胶中的应用性能。结果表明:防老剂S789胶料的门尼粘度大于防老剂4020和OPPD胶料,焦烧时间和正硫化时间缩短;硫化胶的物理性能基本相当;耐热氧老化性优于防老剂4020胶料;耐屈挠性能和耐臭氧老化性能介于防老剂4020和OPPD胶料之间;国产防老剂S789胶料的综合性能与进口同类产品基本相当。     

混炼工艺对防老剂RD残余量及胶料性能的影响

研究混炼工艺对防老剂RD残余量及胶料性能的影响。结果表明：在高温处理过程中,防老剂RD发生分解反应,且随着热处理温度的升高,其质量损失增大;防老剂RD在高温（155 ℃）混炼阶段加入比在低温（110 ℃）混炼阶段加入质量损耗增大20%;与在高温混炼阶段加入相比,防老剂RD在低温混炼阶段加入,胶料在老化前的物理性能相当,但是在热老化后的物理性能、耐磨性能和抗切割性能等均得到改善。