热处理工艺对疏浚工程用船体钢组织及磨粒磨损性能的影响

为了提高疏浚工程船用低碳低合金耐磨钢的耐磨性能,分别采用淬火+200 ℃低温回火、淬火+250 ℃配分、循环热处理3种热处理工艺对试验钢进行热处理,并借助扫描电镜与透射电镜分析组织与析出相,磨粒磨损试验机测试磨损质量损失,硬度计测试热处理钢的硬度。结果表明,试验钢淬火+200 ℃回火后得到回火马氏体,基体中有少量碳化物,回火马氏体仍呈板条状;淬火-配分试验钢得到马氏体加较多残留奥氏体;经循环热处理后,试验钢中马氏体板条消失,基体中有颗粒状(Nb,Ti)C析出相。试验钢淬火-回火后硬度为39.5 HRC,淬火-配分试验钢硬度为40.5 HRC,循环热处理试验钢硬度30.8 HRC。试验钢耐磨性与硬度成正比,试验钢经循环热处理后,磨损量最大,耐磨性能最差,淬火-回火试验钢次之,淬火-配分钢耐磨性能最好。3组试验钢磨粒磨损后试样表面均出现大量犁沟,磨损机制主要是塑性变形。     

LD钢冷挤凸模热处理新工艺

用LD钢（7Cr7Mo2V2Si）制造的汽车起动器导向简冷挤凸模（见图1），按本厂退火、低温淬回火的工艺进行热处理时，使用寿命比Cr12、高速钢制的常规热处理模具显著提高。其球化退火工艺示于图2。退火后的硬度为246HB，满足了机加工要求。表1所列为该钢制模具的淬火硬度与奥氏体化温度和淬冷介质的关系。淬火后的组织为板条马氏体和弥散碳化物。试验证实，LD钢冷挤凸模经1050℃奥氏体化25min，油中淬火，200℃×4h回火的效果最好，淬火后硬度达60HRC，凸模寿命提高到2万次，比原充高6倍。LD钢冷挤凸模热处理新工艺@刘友奎$辽源汽车电器…     

光雷达伺服系统齿轮的离子渗氮

我所研制的某型光雷达方位系统传动装置的齿轮原设计用45钢制造，调质硬度26～30HRC。当仪器使用一段时间后，由于齿面软，磨损相当严重，齿轮副回差逐渐变大，系统精度明显降低。为此，我们根据SJ2066－82（小模效渐开线回柱齿轮通用技术条件》的要求，决定选用38CrMoAIA钢，第一步先进行预先热处理，调质硬度22～32HRC；第二步，切齿后再对齿目进行局部离子渗氮处理，深度0．10～0．25mm，硬度580～900HV，脆性1～2级。现将试验情况介绍如下；1渗氮试验设备齿轮辉光离子渗氛试验是在LD－60）型离子渗氮炉中进行的。用卜1型真空计测…     

45钢经激光淬火和冲击复合强化后的耐磨性能

将激光淬火处理后的45钢强化区域再进行激光冲击强化处理，并对其表面硬度和耐磨性进行了对比和分析。结果表明，激光淬火 冲击复合强化处理后45钢的硬度比纯激光淬火处理45钢的硬度增加了15％；经激光淬火 冲击复合强化处理后的45钢表面的耐磨性分别比经渗氮和激光淬火处理区域的耐磨性提高了约3倍和0．9倍。     

瓦楞辊热处理生产工艺简介

瓦楞辊是我厂瓦辊纸板生产线（以下简称瓦线）上的关键部件，而瓦楞辊的热处理硬度又是考核瓦楞辊质量指标的重要参数，其硬度的高低直接影响到瓦楞辊的寿命，影响到瓦线的开停机时间。为此，我厂和机械部北京机电研究所合作，研究出提高瓦楞辊使用寿命和承载能力的热处理工艺。为此，配置了320kw、8000Hz的中频电源及4m淬火机床，选购了180A的十1000×4000mm离子渗氮炉，又配套购置了190kw的1000×4000mm井式炉和台车式回火炉。可对直径小于400mm，长度4000mm以下的瓦楞辊进行离子诊氮-和表面感应淬火的复合热处理，并可对直径小于1000mm…     

新型低碳Mn-Mo-Nb-Cu-V型机械结构用高强钢的热处理工艺优化

采用不同工艺对新型低碳Mn-Mo-Nb-Cu-V型机械结构用高强钢试样进行了热处理,并进行了试样冲击性能和拉伸性能的测试与分析。结果表明,在试验条件下,随淬火温度或回火温度不断上升,试样的冲击吸收功、抗拉强度、屈服强度和断后伸长率先增大后减小,试样冲击性能和拉伸性能先提高后下降。新型低碳Mn-Mo-Nb-Cu-V型高强机械结构用钢的最佳热处理工艺参数为:920℃×15 min淬火和710℃×6 h回火。     

38CrMoAl钢的介稳态气体渗氮的组织与硬度研究

通过与调质处理比较,研究淬火-分配与盐浴淬火两种介稳态预备热处理对38CrMoAl钢渗氮后组织与硬度的影响。利用金相显微镜、显微硬度计和X射线衍射仪对渗氮层进行分析。结果表明：介稳态渗氮试样渗氮层的硬度高于常规调质渗氮层。在同一气体渗氮条件下,介稳态渗氮后化合物层厚度与渗氮层深度大于调质后渗氮的渗层。预备热处理状态对渗氮后试样表面相的组成几乎没有影响。     

三种热处理工艺对低合金耐磨钢组织和磨损性能的影响

采用扫描电镜、透射电镜等研究了低合金耐磨钢经低温回火、循环热处理、一步配分热处理后的显微组织,采用磨粒磨损试验机测试其磨损质量.结果表明:试验钢经低温回火后的组织为板条马氏体加少量析出相;循环热处理的试验钢的马氏体板条消失,在原奥氏体晶界上和基体处均有碳化物析出相;淬火配分热处理的试验钢中的马氏体板条比较明显,并有少量的残留奥氏体.能谱成分分析可知,不同热处理工艺后试验钢中的微米尺寸的析出相主要是(Ti,Nb)C,球形与椭球形纳米尺寸析出相是(Ti,Nb,V,Mo)C.淬火加200℃低温回火处理的试验钢的硬度为46.5 HRC,循环热处理的试验钢的硬度最低,为31.48 HRC,淬火加一步配分热处理的试验钢的硬度为44.84 HRC.磨粒磨损实验结果表明,淬火加200℃低温回火处理后的试验钢的耐磨损性最佳,淬火加配分处理的试验钢的磨粒磨损性能与淬火加低温回火的试验钢相差不大,循环热处理的试验钢的磨粒磨损性能较差.     

38CrMoAl钢介稳态气体渗氮的组织与硬度

通过与调质处理比较,研究淬火-分配与盐浴淬火两种介稳态预备热处理对38Cr Mo Al钢渗氮后组织与硬度的影响。利用金相显微镜、显微硬度计和X射线衍射仪对渗氮层进行分析。结果表明:介稳态渗氮试样渗氮层的硬度高于常规调质渗氮层。在同一气体渗氮条件下,介稳态渗氮后化合物层厚度与渗氮层深度大于调质后渗氮的渗层。预备热处理状态对渗氮后试样表面相的组成几乎没有影响。     

复合化学热处理对G13Cr4Mo4Ni4V钢组织和硬度的影响

采用扫描电镜、洛氏硬度计和维氏显微硬度计研究了渗氮140 h对渗碳+淬火+回火G13Cr4Mo4Ni4V钢微观组织及硬度的影响。结果表明,渗碳+淬火+回火后G13Cr4Mo4Ni4V钢有效渗碳层深度为1.45 mm,渗碳层最高硬度为785 HV,心部硬度为420 HV,经渗氮处理后有效渗碳+渗氮层深度降为1.34 mm,渗氮层深度为0.22 mm,渗氮层最高硬度可达到948 HV,心部硬度为451 HV,较未渗氮试样硬度略有提高。渗碳+淬火+回火和添加渗氮处理后G13Cr4Mo4Ni4V钢的表面洛氏硬度相当,均在62~65 HRC 之间,但渗氮处理后试样的硬度波动性较大。添加140 h渗氮的渗碳+淬火+回火后G13Cr4Mo4Ni4V钢实现了“表面硬心部韧”的目标,渗氮层深度满足工程需要,但添加渗氮处理后G13Cr4Mo4Ni4V钢在渗碳层和渗氮层出现类网状碳化物,因此在渗氮过程中需要综合考虑渗氮层深度和微观组织,以获得良好的综合力学性能。     

中间高温回火工艺对15MnNi4MoA渗碳钢微观组织及性能的影响

研究了15MnNi4MoA钢渗碳后的热处理工艺对其微观组织及性能的影响。设计了3种不同的渗碳后热处理工艺:淬火+低温回火、一次高温回火+淬火+低温回火、两次高温回火+淬火+低温回火,并对热处理后的力学性能及微观组织进行了对比和分析。通过扫描电镜对3种不同热处理后的显微组织和冲击断口形貌进行了观察。同时,对不同热处理工艺的试样进行了维氏硬度和常温冲击吸收能量(U型缺口)检测。结果表明,经3种不同的热处理后,试样的微观组织差异不大,均为马氏体+残留奥氏体组织。其中,经两次高温回火处理所得到的试样,马氏体组织更加细小,力学性能更加突出,心部硬度降低至358 HV,表面硬度提高到664 HV,常温冲击吸收能量达到143 J。     

不同热处理工艺对模具钢的组织及性能研究

以模具钢为对象,分析不同的淬火和回火温度对其微观组织、硬度和耐磨性的影响。结果表明,随着淬火温度的升高,试验钢硬度先升高后降低,在1 100℃时取得最大值。随着回火温度的升高,试验钢硬度增大,当回火温度为560℃时,试验钢的硬度和耐磨性最高。试验钢最优的热处理工艺为:1 100℃油淬火后进行560℃×2 h回火。     

H13钢的表面处理技术

研究了H13钢的预先热处理工艺和离子渗氮工艺。结果表明，H13适宜的 预先热处理为1060℃淬火＋580℃回火，在550℃离子渗氮10h，表面硬度达920HV0．1，渗氮层深0．41mm。     

压铸模具钢H13的预先热处理及渗氮

研究了压铸模具钢H13的预先热处理和渗氮工艺,指出了H13钢适宜的预先热处理工艺为1030℃淬火 600℃回火,然后,再580℃渗氮4.5h。表面硬度可达900HV,渗氮层深0.20mm。H13钢压铸模采用新工艺后,其寿命可提高1倍。     

快速渗氮工艺

缩短渗氮周期和改善渗层脆性是提高渗氮零件质量和降低生产成本的一个重要环节。作者在现有气体渗氮炉上，对40Cr、42CrMo和38CrMoAl钢进行了快速诊氮工艺试验，并获得了成功。试验是在我厂现有的气体诊氮炉中进行。气源为氨气。试验材料的化学成分如表1～3所示。38CrMoAl钢经940℃淬火和650℃回火，处理后硬度为230～260HB．40CrMO钢经860C淬火和620C回火，处理后硬度为220～250HB。40Cr钢经860C淬火和600C回火，处理后硬度为220～250HB。为合理地制定论氛工艺参数，正确地控制渗氛温度和气氛氛势，笔者经过长期的探讨和不断地完…     

液压柱塞泵用30CrMoV9钢的调质与气体渗氮工艺

为提高液压柱塞泵用30CrMoV9钢的综合性能及表面的耐磨性和抗疲劳性,对30CrMoV9钢的调质工艺及粗加工后的气体渗氮工艺进行了研究,对调质硬度、渗氮层深度、渗氮后的显微组织、渗氮层硬度等进行了测试。结果表明,经900 ℃淬火及630～640 ℃的回火处理后,30CrMoV9钢可满足硬度在28~35 HRC的要求;调质态30CrMoV9钢进行气体渗氮处理后,表面平均硬度可达750 HV0.5以上,可有效提高零件的接触疲劳强度。     

喷射成形含铌M3:2型高速钢的热处理工艺

为探索适合喷射成形高速钢的热处理工艺,利用XRD、SEM等分析手段和硬度测试,研究了淬火温度和回火温度对喷射成形含铌M3:2型高速钢显微组织和硬度的影响。结果表明,试验钢淬火组织由马氏体、残留奥氏体和碳化物组成,随淬火温度升高,试验钢中碳化物数量减少。淬火硬度随淬火温度先增加后减小,低温淬火后回火未发现二次硬化现象。沉积态试样经过1220℃淬火,560℃回火后,硬度最高值为66.7 HRC。     

调质预处理对32Cr3Mo1V钢渗氮层的影响

研究了不同调质工艺对32Cr3Mo1V钢渗氮性能的影响,并通过显微组织观察、表面硬度测试、显微硬度测试等方式进行了表征。结果表明,渗氮层表面硬度和渗层深度随着淬火温度的升高而增加,随回火温度的升高而减少。940~980℃淬火+640~660℃回火并渗氮后的性能较优。     

调质工艺对32Cr3Mo1V钢渗氮层性能的影响

研究了不同调质工艺对32Cr3Mo1V钢渗氮性能的影响,并通过显微组织观察、表面硬度测试、显微硬度测试等方式进行了表征。结果表明,渗氮层表面硬度和渗层深度随着淬火温度的升高而增加,随回火温度的升高而减少。940~980 ℃淬火+640~660 ℃回火并渗氮后的性能较优。     

玻璃马赛克成型模具材料的选用及其复合热处理的研究

本文综述了目前玻璃马赛克成型模具常用材料。研究了４５、５ＣｒＭｎＭｏ、５０Ｃｒ三种钢材经不同热处理工艺制成马赛克模具的组织和性能。对比实验表明用５０Ｃｒ钢经真空淬火－－辉火离子渗氮复合热处理制造模具具有较高硬度、耐磨损、抗回火、成本低、切削性能好的优点。模具寿命也大幅度提高。