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采用传统JMAK模型和一种新的再结晶模型研究了经70%,80%和90%冷变形的IF(无间隙原子)钢再结晶过程,实验结果表明,以ln(-ln(1-xv))为纵坐标和lnt为横坐标进行回归,JMAK图呈直线关系,其JMAK指数n在1.33-2.51之间,低于理想的JMAK指数。采用一个新的再结晶模型对IF钢的再结晶过程进行了分析,用非线性回归方法回归出该模型的参数,该模型可将再结晶过程与其组织参数联系起来,具有明显的物理意义,能较好地用于描述IF钢再结晶过程。 相似文献
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IF钢罩式退火过程的再结晶规律 总被引:2,自引:2,他引:0
研究了罩式退火保温温度和保温时间对高强IF钢性能的影响。结果表明,退火保温温度是影响高强IF钢性能的主要因素,最高退火保温温度应不高于750℃;而退火保温时间对钢板力学性能的影响不大,退火保温时间以2h为宜。 相似文献
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通过硬度试验、拉伸试验、场发射扫描电镜(SEM)和透射电镜(TEM)观察,研究了Ti含量对IF钢再结晶温度的影响,并研究了不同Ti含量IF钢冷轧后在不同退火温度下的性能变化。结果表明,随着Ti含量的降低,IF钢中纳米析出物尺寸减小、分布稀疏且体积分数降低,钉扎作用减弱,再结晶温度下降;低Ti含量IF钢经630 ℃退火保温10 h后,屈服强度为198 MPa,抗拉强度为312 MPa,伸长率为36.78%,应变硬化指数(n值)为0.25,塑性应变比(r值)为2.42,符合超深冲钢的性能要求。 相似文献
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以典型成分Nb-Ti IF钢冷轧硬卷为研究材料,结合改良森吉米尔法和美钢联法连续热镀锌线的工艺特点,采用Gleeble-1500模拟退火方法和金相、X射线织构测试和硬度测试等分析手段,系统研究了退火工艺对试验钢组织和织构的影响。研究结果表明,退火加热温度在720℃以上时为完全再结晶组织,加热温度在720℃至840℃间变化时,铁素体晶粒度在10.0级左右,加热温度为880℃时,铁素体晶粒度为9.0级,模拟2号线工艺相对模拟1号线工艺而言,在相同的加热温度条件下,铁素体晶粒稍粗大一些;随加热温度的升高,试验钢的硬度下降,当加热温度为920℃,因保温后快速冷却得到非等轴组织,虽然组织粗化,但硬度却有所提高,2号线相对1号线工艺而言,由于铁素体晶粒尺寸较粗大,因而显微硬度较低;当加热温度为840℃时,保温时间在30s至60s间变化时,铁素体晶体尺寸变化较小,但当加热时间从30s增加到45s时,显微硬度明显降低,加热时间进一步增加到60s时,显微硬度变化不大。试验钢退火后具有较强的{223}〈110〉和{114}〈110〉织构,且退火工艺条件对它们的影响较小,随着退火温度的升高,{554}〈225〉、{111}〈112〉和{111}〈110〉等组分的取向密度增加趋势较明显,特别是在模拟2号线工艺条件下。 相似文献
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加热速率和形变量对IF钢再结晶温度的影响 总被引:6,自引:2,他引:4
采用膨胀仪法研究了4种退火加热速率对不同冷形变量的IF钢再结晶温度的影响。IF钢的再结晶温度随加热速率的增加而提高,随变形量的增大而降低,如将膨胀曲线的微分最低点定为再结晶温度,在形变量为ε=1.2的条件下,当加热速率由20℃/h提高到400℃/h时,该钢的再结晶温度由645℃提高到664℃。当加热速率保持不变,形变量由0.8增大至1.2时,再结晶温度下降约10℃左右。 相似文献
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采用带有原位加热装置的SEM对冷轧变形量ε为1.2的IF钢再结晶过程进行了观察,结果表明,当加热温度为该钢的再结晶温度650℃时,该钢再结晶过程受阻,加热过程中试样表面形成蚀沟,并随加热时间延长蚀沟不断加深,而试样表面未发生再结晶现象。对产生该现象的原因进行了深入分析。 相似文献
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对AZ31镁合金热挤压板进行室温轧制(形变量为8%)后,利用背散射衍射技术原位(in-situ EBSD)观测了轧制试样中不同类型的孪晶组织在再结晶退火过程中的取向演变。结果表明:退火过程中拉伸孪晶区域形成尺寸相对粗大的再结晶新晶粒,再结晶晶粒取向与拉伸孪晶的取向较为接近;压缩孪晶/双孪晶区域形成了细小的再结晶晶粒,再结晶晶粒偏离基面取向。孪晶再结晶显著影响镁合金在退火过程中的织构演变,轧制样品中,拉伸孪晶再结晶使得基面织构强度增强,压缩孪晶再结晶则可以在一定程度上弱化镁合金的基面织构。 相似文献
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