45Cr2NiMoVSi热锻模具钢在大截面锤锻模上的应用

４５Ｃｒ２ＮｉＭｏＶＳｉ热锻模具钢在大截面锤锻模上的应用青海锻造厂（青海乐都８１０７００）刘发顺１引言目前我国锤锻模使用的材料主要有国产５ＣｒＭｎＭｏ、５ＣｒＮｉＭｏ，德国５５ＣｒＮｉＭｏＶ６，日本ＳＫＴ４等热锻模具钢，这些钢普遍存在着耐热疲劳性、耐...     

热处理对M50NiL和16CrNi4Mo钢的抗气蚀与磨蚀性能的影响

对Ｍ５０ＮｉＬ和１６ＣｒＮｉ４Ｍｏ钢经不同工艺热处理后,在旋转圆盘仪上进行了气蚀和磨蚀试验,测出了相应的失重曲线,并对其显微组织进行了分析。最后优选出抗气蚀和磨蚀性能的强化工艺和组织形态。     

热处理对高强软磁不锈钢0Cr13Ni4Mo性能的影响

研究了高强软磁不锈钢０Ｃｒ１３Ｎｉ４Ｍｏ在不同热处理状态下，钢的电磁性能、力学性能、电化学性能的变化。研究结果表明：０Ｃｒ１３ＮｉＭｏ钢通过１０００℃固溶处理，再经５８０℃回火，控制钢中逆变奥氏体在７％￣９％之间，可获得电磁性能，力学性能，耐蚀性能皆优的高强软磁不锈钢。     

准贝氏体渗碳钢与含Ni渗碳钢的比较研究

与１８Ｃｒ２Ｎｉ４ ＷＡ、１８ＣｒＮｉ３ＭｏＡ等含Ｎｉ 优质合金渗碳钢相比,ＢＺ１８Ｑ 准贝氏体渗碳钢具有优异的力学性能、渗碳性能及耐磨性,并且热处理工艺简单和价格低廉。可替代这些昂贵的含Ｎｉ 优质合金渗碳钢制造一些承受大载荷、性能要求高的重要零件,为企业带来大的经济效益。     

4Cr2MoVNi钢在车轴锻模上的应用

通过试验,研究了将４Ｃｒ２ＭｏＶＮｉ钢用于车轴热锻模具。生产试验表明,其抗热疲劳性、热强性均优于５ＣｒＮｉＭｏ钢,模具寿命提高一倍以上。     

几种渗碳钢的静弯和冲击特性

用无缺口和有缺口试样研究了几种渗碳钢的静弯特性和冲击特性，结果表明，渗碳层由表及里成分和组织的变化使缺口深度性能的影响规律复杂化，塑性和韧性越差的钢其缺口脆化作用越小，从而使缺口性能上的差异比无缺口时性能上的差异变小，从静弯强度，挠度，弹塑性功，裂纹扩展功以及缺口冲击韧性等几个方面综合考虑，２０Ｃｒ２Ｎｉ４Ａ和１７ＣｒＮｉ２Ｍｏ钢的性能优异，２０ＣｒＭｎＴｉ钢较差，性能最差的是２０ＣｒＭｎＭｏ钢，     

高速钢刀具可控渗氮

测定了Ｗ６Ｍｏ５Ｃｒ４Ｖ２高速钢的临界氮势ｒｃ和传质因子,提出了按氮势门槛值控制的可控渗氮工艺及按最优扩散条件可控渗氮曲线控制的可控渗氮工艺。成功地抑制了高速钢Ｗ６Ｍｏ５Ｃｒ４Ｖ２渗氮层的脆性。试验表明Ｗ６Ｍｏ５Ｃｒ４Ｖ２高速钢车刀经过可控渗氮处理切削能力大幅度提高,加工中硬度、高韧度材料时,寿命提高几十倍,并能顺利切削硬度高达３７～３９ＨＲＣ的１８Ｃｒ２Ｎｉ４ＷＡ钢。     

航空用合金钢锻件的锻造

１概述３０ＮＣＤ１６、３５ＮＣＤ１６两种合金钢为法国材料牌号，它们的国产化材料牌号分别为３０Ｎｉ４ＣｒＭｏＡ、３５Ｎｉ４Ｃｒ２ＭｏＡ。由于在钢中加入了一定量的合金元素Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍｏ，所以这种钢不仅具有较高的强度、韧性和淬透性，而且具有较低的过热敏感...     

高浓度渗碳与耐火砖成型模板的选材

分析了 Ｑ２３５ 钢和１０ 钢制耐火砖成型模板过早失效的形式和原因。采用２０ Ｃｒ Ｍｏ 钢代之制作模板,并适当降低渗碳温度,可实现高浓度渗碳。生产试验表明,２０ Ｃｒ Ｍｏ 钢制模板的使用寿命是 Ｑ２３５ 钢和１０ 钢制模板的３～４ 倍。     

Mn对热作模具钢4Cr3Mo2NiVNb热疲劳性能的影响

采用Ｕｅｄｅｈｏｌｍ法研究热作模具钢４Ｃｒ３Ｍｏ２ＮｉＶＮｂ和添加１．５％Ｍｎ后该钢的热疲劳性能。结果表明，添加１．５％Ｍｎ后，４Ｃｒ３Ｍｏ２ＮｉＶＮｂ钢的热疲劳抗力有所下降。试验结果同时表明，影响热作模具钢低周热疲劳的主要因素是钢的断裂韧性。     

TiNiNb合金的空蚀

利用旋转圆盘装置研究TiFiNiNb合金和0Crl3Ni5Mo不锈钢的空蚀行为，并用洛氏硬度仪模拟空蚀过程中微射流所产生的局部载荷对TiNiNb合金和0Cr13Ni5Mo不锈钢的作用，结果表明，TiNiNb合金的抗空蚀性能优于0Crl3Ni5Mo。在压痕试验中，TiNiNb合金能吸收高于0CI13Ni5Mo的弹性能，该性能特点使TiNiNb合金在空蚀过程中能吸收和释放较多的冲击能量，减少损失，呈现良好的抗空蚀性能。     

铁基块体非晶合金的空泡腐蚀研究

通过对超声空化作用过程中试样表面物相组成变化和试样失重的实验研究,分析了Fe74Al4Ga2P12B4Si4铁基块体非晶合金的空蚀过程。分别采用处于晶态和非晶态的铁基块体合金,在自来水中进行超声空化实验,确定了材料特性对空蚀过程的影响。结合已有的空泡形成和溃灭理论,初步提出了铁基块体非晶合金的耐空蚀机理。     

正火态45钢空蚀磨损的微观机制

用磁臻伸缩振动空蚀仪对正火态的45钢进行了试验，用S-250型扫描电子显微镜观察了空蚀后的微观形貌。结果表明，正火态45钢的空蚀磨损是从晶界，相界开始的；珠光体先于先共析铁素体而受到破坏；微裂纹沿晶界与相界萌生，扩展，然后进入到组成相中最终导臻剥落是其主要破坏机制。     

水轮机叶片汽蚀损伤的分析

用扫描电镜对水轮机叶片发生汽蚀的原因进行了详细分析，用探针对汽蚀部位的成分进行了测定。微观分析发现水轮机叶片(20MnSi钢)及其焊接热影响区的汽蚀为机械腐蚀疲劳。水轮机叶片有较大的工作应力、热影响区的晶粒粗大以及水介质的腐蚀性是产生机械腐蚀疲劳汽蚀的重要原因。     

不同材料抗气蚀性能的比较

对泵、阀、水轮机等流体机械过流部件常用材料进行了气蚀试验，通过光镜和扫描电对气蚀断口进行了观察，并结合材料的组织特点进行了分析。结果表明，当组织不均匀时，较弱组织道德破坏；具有均匀组织特别是低碳马氏体组织的不锈钢其抗气蚀性能优良；使钢具有均匀组织和高地提高抗气蚀性能有利。     

双相不锈钢空蚀表面TEM研究

对双相不锈钢空泡腐蚀试样进行单侧电解减薄,用透射电镜研究了表面组织。结果表明,双相不锈铜表面存在非晶层、铁素体纳米晶、面心立方和渗碳体纳米晶;非晶层内存在大量球形泡,泡内部主要为非晶态,泡壁主要为铁素体晶体。此外．空泡溃灭产生的瞬时温唐高达750K以上。     

WC/NiCrSiB复合覆层的耐气蚀性研究

在NiCrSiB自熔合金粉末中添加WC颗粒，利用氧乙炔焰粉末喷焊工艺制备覆层，用超声波振动气蚀仪研究覆层的耐气蚀性能，用扫描电镜观察覆层表面气蚀破坏形貌。结果表明：复合覆层的耐气蚀能力比基体材料强。还探讨了覆层的气蚀破坏机理。     

热喷涂FeCrBSiNbW涂层结构演变及空蚀性能

利用高速电弧喷涂技术成功制备了FeCrBSiNbW非晶纳米晶涂层,系统研究了不同热处理温度下,高速电弧喷涂FeCrBSiNbW非晶纳米晶涂层组织结构的演变规律。采用扫描电镜(SEM)、能谱分析仪(EDS)和X射线衍射仪(XRD)等对涂层的组织结构进行了表征,在磁致伸缩汽蚀仪上采用失重分析法对不同热处理工艺下涂层的抗空蚀性能进行了研究,探讨涂层的空蚀破坏机理。结果表明：随着热处理温度的升高,涂层中非晶含量逐渐降低,当热处理温度高于550 ℃时,涂层中由单一的α(Fe,Cr)相转变为α(Fe,Cr)+ Fe3B相。涂层中α (Fe,Cr)晶粒尺寸随着热处理温度的升高逐渐增大,显微硬度也随之升高。空蚀实验结果表明,电弧喷涂FeCrBSiNbW非晶纳米晶涂层的抗空蚀性能随着非晶含量的降低而下降, 喷涂态涂层累积空蚀失重量最小,650 ℃热处理后涂层经180 min空蚀试验累积失重量最大,达到56.8 mg;涂层的失效模式主要为脆性剥落机制。     

热处理对激光熔覆Ni合金层的组织及冲蚀磨损性能的影响

借助于扫描电镜、Ｘ射线衍射仪、能谱仪和显微硬度计研究了２Ｃｒ１３不锈钢激光熔覆Ｎｉ基合金及后续热处理前后的组织结构、显微硬度和耐冲蚀磨损性能。结果表明,Ｎｉ基合金激光熔覆层的显微硬度高达５００～７００ＨＶ,而后继热处理又进一步使熔覆层硬度提高到８５０～１１２０ＨＶ。在含有Ｈ２ＳＯ４和ＮａＣｌ的砂浆水溶液中冲击速度７ｍ·ｓ－１、冲击角４５°的条件下激光熔覆Ｎｉ基合金并经处理后可使冲蚀磨损率下降约９０％。热处理使熔覆层的硬度和韧度增加。组织细化以及γＮｉ基体中沉淀析出Ｆｅ４．５Ｎｉ１８．５Ｂ６化合物被认为是覆层强化和冲蚀磨损性能改善的主要原因     

材料空蚀表面TEM试样的制备及组织观察

采用单侧电解减薄方法制备了组织稳定和不稳定的两种材料原始空蚀表面的TEM薄膜试样，并对相应的材料空蚀表面组织特征进行了研究。结果表明：单侧电解减薄方法不但适于金属材料空蚀表面TEM试样的制备，也适于磨损、冲蚀情况下材料损伤表面TEM试样的制备，特别是在材料组织不稳定的时候；空蚀使材料表面位错密度大大增加；在奥氏体稳定情况下，空蚀会诱发出宽约10nm的精细形变孪晶，在奥氏体不稳定情况下，空蚀会诱发γ／ε以及γ／α′转变。