无名牌空壳异步电动机重绕计算时气隙磁密的确定

一、铁芯测量数据定子外径D_1,定子内径D_(i1),转子外径D_2,转子内径D_(i2),定子铁芯长度l,铁芯净长l_(Fe),铁芯有效长l_(eff),气隙长g,径向通风道数n_K,径向通风道宽b_K,定子齿宽b_(T1),转子齿宽b_(T2),定子槽高hs,转子槽高h_R,定子轭高h_(C1),转子轭高h_(C2),定子槽数Q_1,转子槽数Q_2,定子平均槽宽b_(S1)平,转子平均槽宽b_(R1)平,定子平均齿宽b_(T1)平,转子平均齿宽b_(T2)平,硅钢片厚度b铁,轴径d_(Ro)     

三相交流电机绕组的联接及原理

修理三相交流电机把线圈嵌入电机铁芯线槽后,遇到的问题就是如何正确地联接各个线圈组成三相绕组。这是一项较为复杂细致的工作。现将我们经过多年实践总结出来的简明、易记的绕组联接方法介绍如下。一、三相交流绕组的联接方法 (一)联接方法 1.计算电机每极每相槽数q q=Q_1/3P 式中Q_1为定子总槽数,P为极数。 2.编槽号1,2,3…… 3.编相序号:按a—z—b—x—c—y顺序编相序号,每个相序号要连续编q次。(a、b、c分别表示A相、B相、C相单个线圈的头;x、y、z分别表示A相B相C相的     

电机轴向长度对其特性的影响

同功率的电机,设计时,轴向尺寸可长可短。国外家电产品的配套电机,一般都比较短。例如,三菱公司吸尘器用交流换向电机的定子铁芯长度L_(ef)与定子内径D_(I1)之比ξ=22/47=0.468,松下公司“小白兔”双桶洗     

罩极电动机重绕计算 李君

主、辅绕组遗失,又无名牌数据可查时,可按下述方法确定其有关数据。一、隐极式两极罩极电动机1.主绕组串联的总导体数 N(?)N=(K_EU_1)/(2.22fLK_(dp)B_δD_(jl)L)式中;K_E——压降系数,一般取0.7—0.9,容量小的取小值;U_1——电源电压(伏);B_δ——气隙磁密,一般为0.35-0.5特斯拉,容量小的取小值,若要求低噪声的小电机,B_δ值应比一般电机低20%左右;D_(jl)——定子内径(米);L——定子铁心长度(米);     

中型高压三相异步电动机改极的计算

在生产的实践中,往往会遇到将高压电动机从一种转速改变成另一科转速,此时就需要改变电动机的极数,改变电动机的极数在一般的情况下都要重换绕组,进行改极计算。由于电动机极数改变后,各部分磁通都有所改变,电动机的性能也有变化,因此在改极时必须注意以下事项: 1.由于电动机改变了极数,必须注意定子槽数Q_1与转子槽数Q_2的配合,不应有下列各等式的关系:     

潜水三相异步电动机绕线模的计算

一、概况潜水三相异步电动机2极定子都用24槽,线圈为单层同心式,节距大,导线用耐水电磁线。导线外层的聚乙烯绝缘层及尼龙护套层较厚,单根导线外径比一般电磁线外径大0.86毫米,与普通电机比定子槽较深而内径较小;用普通办法设计线模时,由于直线部份与圆弧交接处夹角小,故易损坏电磁线,且线模宽度太大,有的竟达定子内径的2倍;下线时需将宽度压缩整理后才可下线。按照我厂实践,在2极24槽的单层同心式绕线模计算中采用下述简易计算。     

三相异步电动机空壳重绕的实用算法

1.每槽导线数V_n计算对于2P=2的封闭式电机, V_n=528 (K_E·a_1·P·U_φ)/(D·L_1·Z_1)(根) (1) 对于2P=4以上的封闭式电机和各种极数的防护式电机, V_n=428 (K_E·a_1·P·U_φ)/(D·L_1·Z_1)(根)(2) 式中: K_E—定子绕组每相电压降系数;对2P=2,取K_E=1,对其他极数,取K_E=     

三相异步电动机极数和磁密的图算法

由这组公式,作者设计了一张计算图(见图)。当已知定子的齿部平均宽度b_T、轭部高h_C和定子槽数Q_1时,即可从计算图中近似地确定电机的极数P、轭部磁密B_C和齿部磁密B_T,由此,容易算出无铭牌空壳电机重绕时的定子绕组匝数。     

三相微电机改极的简易计算

常见三相微型电动机都是2、4极的高速电动机。实际应用中,为了简化变速机构,往往需要把它改制成6、8极的低速电动机。此时,可以利用电机原有绕组数据改制。 1.电动机的选择因为电动机的输出功率与极数大致成反比,所以,需要由高速改成低速的电动机功率应有充分余量。此外,一般三相微电机都采用整数槽绕组,因此,改极电动机的定子槽数一般应取:6极时18槽,8极时24槽;且定、转子槽数的配合应满足     

漳泽发电厂排粉机电机转子断条事故的分析

漳泽发电厂排粉机电机为前苏联产品,铝排鼠笼转子,其参数:电机型号ДA304—4500/4Y1;电机容量800kW;极数4;转子槽数72,转子铁心直径φ547.5mm;转子铁心长度475mm。在电机运行中发现转子导条断裂呈现出沿圆周1/8断条、1/8完好的规律,经分析原因如下。异步电动机转子的极数和定子相同,此电动机的定子为4极,所以转子也是4极,如下图所示,每极下所含槽数为18槽,槽内导条中的电流方向在 S 极下为向里,在 N 极下为向外。每极下的18个槽又分成2     

削弱家用电器电机最小起动转矩波动的措施

1.起动转矩波动的原因 (1)同步附加转矩在三相交流电动机磁势曲线中,除基波外,还包含着一系列在气隙中“旋转”的高次空间喈波,其转速为n/v(v为谐波次数、n为基波转速)。当三相电流通入规则排列的三相绕组时,其磁势中含有v=K_1Z_1/P 1次的谐波,沿基波运动方向移动,与v=K_1Z_1/P-1(其中P为基波极对数)次谐波的方向相反(Z_1为定子槽数,K_1为系数)。在鼠笼导条中感应产生与定子绕组同极数的磁势。定子基波磁势感应的转子谐波     

电动机的最优化设计(续)

二、A_2、AO_2系列电动机设计时采用的最优方法在计算A_2、AO_2系列电动机时,应用电子计算机成功地采用了网格环线(余数)的方法。这时,除了用电子计算机进行计算外,也应用了它的逻辑性。采用电动机综合(即折合)价格P的最小值作为最优标准。应用图4的框图规定了四个参数的变化:定子槽中导体数S,气隙磁密B-δ,定子内径D_i和外径D_α。电动机长度由这些参数单     

谈抽头调速电机在风扇上的实际应用

《家用电器科技》1981年第5期发表的周宜乃撰写的“风扇用抽头调速电动机”(以下简称“周文”)一文对抽头调速原理、电机设计、接线方法等作了较为详细的论述。下面根据工作体会谈谈这种电机在风扇上的实际应用问题。 1.定子槽数的选择目前电容式风扇(300,350,400毫米)电机多选用8槽定子。定、转子槽数增多,可削弱定、转子齿谐波,有利于改善启动性能,减小电磁噪音,改善绕组散热。但增加了活性材料的消耗,铁芯有效面积减少,嵌线工时增加。一般300毫米风扇电机宜采用8槽定子;350和400毫米宜采用16槽定子。 2.调速绕组的选择定子为8槽时,选用“周文”图12的接法较好;尺寸较小的300毫米风扇电机也可采用图22的接法。400毫米     

单相异步电动机设计参数介绍

本文介绍苏联(电阻起动)、(电容起动)及(电容运转)三个单相异步电动机系列的技术数据。这些系列是在三相异步电动机基本系列上派生的。其电源电压为220伏、频率为50赫。今刊出、供参考。注:1.表中η、cos、I_、T_、T_ 为电机效率、功率因数、起动电流倍数、起动转矩倍数及最大转矩倍数;而 D_1、D_(1)、L 表示定子铁心外径,内径及长度,均以 mm 计。2.Z_a、Z_b 为主、副绕组在每槽中的导体数;ι_z 为各该绕组的每匝平均长(mm);Q_a 型式、Q_b 型式表示主、副绕组所占用槽数。表中“单”表示该绕组采用单层,而在双层绕组时则用绕组跨距表示,如1—5等。部份副绕组,除有每槽线数外,附注内尚有总的 Z_b 数。3.在电容器一项中;μf_1为电容起动时用电容,其电压为300伏;μf_2为电容运转时用电容,其电压为500伏.     

三相异步电动机定子重绕的计算图

一、原理 1. 电机每极磁通φ=0.637 (πd)/(2P) LB_g×0.92 式中: τ=(πd)/(2P)—极距; d—铁心内径(厘米); P—磁极对数; L—铁心长度(厘米); B_g—气隙磁通密度,它和电机定子材料的优劣、电机的型式有关,可在B_g=7500～9500高斯之间选取。若取B_g=8000高斯,则φ=7360 (dL)/P(马克斯韦) 当P为定值时,φ=f(dL)是线性函数,即对于每一极数的电机,都可作出φ—dL的     

改变定子铁芯面积对分数槽集中绕组永磁同步电机铁耗的影响

为研究改变定子铁芯面积对分数槽集中绕组永磁同步电机中铁耗的影响,针对定子槽提出了两组研究方案.在8极9槽永磁电机的基础上使用有限元软件,搭建了保证定子槽数不变仅增加定子槽宽整数倍和不改变每个定子槽尺寸仅增加定子槽数的两组电机.介绍了铁耗计算原理并通过仿真对比了两组电机谐波含量、定子轭部磁通密度和在不同转速下的铁耗与永磁...     

三相绕组采用星—三角混合接法降低铜耗和减少谐波成分

符号说明G_cu—铜重△Gcu—铜重的增量I_P—磁势多边形-棱边交点的极转动量k_S—端部线相对长度(按图3)l_K—铁芯(叠片)长度l_S—端部线长度l_w—导线平均长度N—槽数p—极对数q—每极每相槽数q_Y,q_△—Y 与△绕组的导线截面R—基波圆的惯量半径     

第二篇 变极多速三相异步电动机电磁设计特点

1基本量的选择（1）定子内径：要求几种极数下“功率接近”者，采用低速挡的定子冲片；要求几种极数下的“转矩接近”者，宜用高速挡的定于内径。如4／2、8／4／2极比，用4极冲片内径为／4、8／4、8／6极比者用6极冲片内径。（2）绕组形式：为削弱其气隙磁势中较强有害的谐波磁场，采用双层绕组。（3绕组节距：取决于强谐波次数和定转子的槽配合，从实践中选择适当的节距。（4）槽配合：多速电机常为不规则的绕组排列，致其磁势中含有比正规单速多而强的谐波，使转子感应出的谐波也多而强，使其性能变坏。而转子的槽数对其性能起着显著的影…     

我国大型凸极同步电机电磁结构设计中急待研究和改进的几个问题

指出了我国凸极同步电机的电磁和结构设计中如下5个急待研究和改进的问题:1) 磁极的端部漏磁大造成的危害很大,必须把它降低到最小:2) 建议将极靴形状由一段圆弧(δ_m:δ=1.5)结构,改为三段圆弧结构;3) 定子通风沟高度应降到最佳高度6.0mm(空冷电机);4) 铁芯叠压系数应改为0.95;5) 定子铁芯槽的槽满率应提高到36%以上。解决上述问题后就可以大大提高电机的技术和经济效益。     

如何绘制小型三相异步电动机定子绕组的展开图

绕组展开图是研究线圈在定子槽内安排与端部接线的良好方法,它能清晰地表示绕组中线圈的分布和各相线圈组的连接情况。在说明展开图的画法之前,先说明定子绕组的几个关系。 1.极距τ两相邻磁极间的距离,用定子槽来表示。所以,极距表明每个磁极所占有的定子槽数,设定子总槽数为Q_1,极数为P,