高频电阻感应加热自冷淬火的组织和性能

利用高频电阻感应加热自冷淬火方法对４５、４０Ｃｒ和３５ＣｒＮｉ３Ｍｏ钢进行了实验，获得了仿形性淬火带，硬度可达ＨＲＣ５４～５９。金相检验和透射电镜观察，淬硬带主要是回火板条马氏体，４０Ｃｒ钢个别区域有片状马氏体，４５钢有少量的下贝氏体，试件淬火后基本不变形，也无需回火。     

非调质钢 35MnVN 磨粒磨损特性的研究

研究了非调质钢３５ＭｎＶＮ强化状态（淬火＋低温回火）的磨粒磨损特性，并选取４０Ｃｒ、４５号钢调质后强化处理状态作了磨损性能比较。结果表明：３５ＭｎＶＮ钢组织中的沉淀相对提高耐磨性有益；与４０Ｃｒ、４５号钢调质后强化态的耐磨性相比，３５ＭｎＶＮ强化态的耐磨性基本与其相当。     

20CrMnTi钢回火组织与性能研究

对２０ＣｒＭｎＴｉ钢淬火后的自回火态和经不同温度回火后的显微组织结构、断口进行了光学显微镜和电镜的观测分析，并测试了不同回火状态下的力学性能。诚验结果表明，２０ＣｒＭｎＴｉ钢淬火态和低温回火态具有相近的性能，即具有高强度和良好的塑性与韧性，因而可做为结构用钢在淬火状态下直接应用。而对需经回火处理的高精度尺寸稳定的零件，在２５０℃回火时将得到最佳强韧性能配合。在３００～４００℃回火时出现的脆性，可用以满足某些兵器零件的特殊性能要求。     

50CrMo和70CrMoV钢的组织与强韧性

研究了５０ＣｒＭｏ钢和７０ＣｒＮｉＭｏＶ钢不同热处理状态的显微组织，探讨了合金化元素配伍对两种钢显微组织的影响，分析了两种钢的显微组织与其强韧性的关系。研究结果表明：５０ＣｒＭｏ钢有较明显的自回火现象－淬态组织中有ε碳化物析出，回火时板出物易于聚集长大，造成强度，硬度迅速下降，但有较高的韧性；７０ＣｒＮｉＭｏＶ钢的淬火组织中亦有少量弥散析出物，但析出物不易聚集长大，回火稳定性好，另外，Ｎｉ加入含Ｃ     

20Cr11MoVNbNB钢回火组织与硬度的关系

用金相显微镜和透射电镜研究了２０Ｃｒ１１ＭｏＶＮｂＮＢ钢淬火回火后组织与硬度的关系。研究表明，该钢在回火中析出的碳化物主要是、Ｍ＿７Ｃ＿３、Ｍ＿２３Ｃ＿６等，回火中的二次硬化主要为Ｍ＿７Ｃ＿３所致；该钢在７５０℃以下回火（４ｈ）不发生再结晶。     

液压支架外向导向套端面裂纹分析

某厂生产的液压支架外导向套、经调质热处理后在进行切削精加工时发现零件端面有环形裂纹，裂纹纤细，报废率在４３％以上。该零件的材料为４０Ｃｒ钢，生产工艺为锻造退火调质热处理机械加工。调质工艺为８６０℃油淬＋６００℃回火空冷，淬火加热在箱式炉中进行。...     

大截面热作模具钢45Cr2NiMoVSi中残余奥氏体行为的研究

研究了大截面热作模具钢４５Ｃｒ２ＮｉＭｏＶＳｉ中残余奥氏体（以下简称Ａｒ）的回火转变动力学、热稳定性和机械稳定性、分布形态以及对材料性能的影响。基于以上研究结果，文中提出了热模钢回火新工艺的两种可能性。     

低合金钢回火脆研究的进展

<正> 低合金钢淬火成马氏体后,在一定温度范围回火时,往往出现冲击韧性下降或断口特征韧-脆转折温度上升,这种现象,称为回火脆。回火脆一般又可分为两类:第一类回火脆是指淬火马氏体在约250～450℃间回火时产生的。这时钢的组织为回火马氏体,所以又常称为回火马氏体脆性。第二类回火脆是当钢经过600℃以上回火,其马氏体组     

高速钢激光热处理的试验研究

采用ＣＯ＿２连续波激光器对Ｗ１８Ｃｒ４Ｖ高速钢进行激光重熔和固态相变硬化处理。高速钢激光重熔层的显微组织为极细小的材枝晶和枝晶问富Ｗ、Ｖ、Ｃｒ合金元素的奥氏体及Ｍ＿６Ｃ碳化物，枝晶内为针状和板条状混合马氏体。固态相变硬化处理后显微组织为马氏体、残余奥氏体和未溶碳化物，晶粒显著细化。磨损试验证实，激光重熔处理使高速钢耐磨性降低，激光固态相变硬化处理比常规１２６０℃淬火５６０℃三次回火处理的耐磨性有明显提高。     

砷锑对30CrMnSiA钢低温回火脆性的影响

在３０ＣｒＭｎＳｌＡ钢中加入了不同量的砷（Ａｓ）和锑（Ｓｂ），应用扫描电镜、透射电镜及俄歇能谱研究了这些元素对低温回火脆性的影响规律。结果表明该钢的低温回火脆性是马氏体条间碳化物析出而产生准解理断裂所致，杂质元素的存在则会增加脆性的程度，且Ｓｂ的作用明显强于Ａｓ的作用。     

结构钢强韧性及断裂过程研究(续)

<正> 五、试验结果和分析讨论——低温回火态1.复合组织的常规力学性能和断裂韧性亚温淬火所得铁素体和马氏体两相复合组织经200℃2小时低温回火后得到铁素体和回火马氏体组织,仍保留亚温淬火后的组织形态。表4为低温回火状态下30CrMnSiA钢含不同铁素体量的各种复合组织的常规力学     

中碳低合金钢不同组织与耐磨性的关系

研究了45CrMnSiMoRE钢不同组织状态的机械性能以及在不同磨料磨损条件下的耐磨性。结果表明,在两体静载磨损条件下,钢的耐磨性主要取决于钢的硬度,淬火马氏体及150℃回火马氏体由于硬度较高均具有良好的耐磨性。在三体冲击磨损条件下,钢的耐磨性取决于硬度与韧性的匹配情况,冲击磨损耐磨性最佳的组织是300℃回火后的回火马氏体及回火马氏体+25％下贝氏体,这两种组织状态均具有较好的强韧性。通过对磨面形貌的显微分析,探讨了两种磨损条件下的磨损机制,从微观角度阐明了钢的耐磨性与其它机械性能的内在联系。     

提高H13钢的铝合金压铸模热疲劳寿命研究

通过热处理工艺研究,H13钢制作铝合金压铸模采用1080℃淬火,600℃回火,可获得细板条回火马氏体和少量粒状碳化物,能较大幅度地提高钢的高温屈服强度和韧性,从而有效地提高了模具的热疲劳抗力和回火抗力。     

结构钢真空膏剂渗硼后的组织与性能

采用真空膏剂渗硼方法对４５钢、４０Ｃｒ钢进行渗硼处理。研究表明，真空膏剂渗硼的渗层致密、均匀。ＦｅＢ相数量与渗硼温度、时间有关，且在与渗硼时间的依赖关系中有一峰值。真空膏剂渗硼后，材料表面硬度可达１６００～２０００ＨＶ，耐磨性显著提高。     

回火工艺对大口径40CrNi4MoV火炮钢组织转变的影响

用JMat Pro模拟分析软件和SEM、TEM显微镜,研究了40CrNi4MoV试验钢淬火温度为880℃,不同回火温度下组织的变化。研究表明：试验钢在320℃回火时,原始奥氏体晶界处分布较多层片状渗碳体,马氏体板条内和板条间析出大量的渗碳体;430℃回火时,渗碳体发生球化;540℃回火后,渗碳体回溶。经不同淬火温度及不同回火温度的计算模拟结果与试验结果一致。     

稀土在Cr-Mo-V系炮钢中的作用

由加入微量稀土获得了大幅度提高Ｃｒ－Ｍｏ－Ｖ系炮钢韧性的研究结果，在此基础上，对稀土在这类钢中的作用机理作了探讨研究。结果表明，稀土除具有除气、脱硫和控制夹杂物形态外，还具有提高钢的淬透性，减少淬火钢中孪晶亚结构，使孪晶型片状马氏体部分地转化为位错型条状马氏体等合金化作用。提高锻轧钢横向韧性是上述作用的综合效应，但又以前者为主导。研究了稀土在钢中存在状态和作用效果与稀土加入方法和冶金工艺条件的关系。     

Cr12MoV钢最佳奥氏体化复合冷却淬火

介绍了Ｃｒ１２Ｍ、Ｖ钢最佳奥氏体化复合冷却淬火工艺。试验表明，与常规淬火和等温淬火相比，可以同时提高钢的硬度、强度和韧性，有利于较大幅度提高工模具的使用寿命。     

提高淬火低碳钢强度、韧性的途径

<正> 一、前言 板条状马氏体是淬火钢中的重要组织形态。低碳钢淬火获得板条状马氏体组织,可以得到高强度、高韧性和高的耐磨性能。因此,近二十年来,国内外对板条状马氏体的组织形态、机械性能和回火转变进行过大量研究与此同时淬火低碳钢件也在许多机器和结构上得以应用。     

0.36C Ni-Cr-Mo电渣重熔钢的断裂韧性与疲劳性能

本文报导了三种具有不同显微组织状态的电渣重熔钢的断裂韧性和疲劳裂纹扩展数据。在这三种组织状态中,两种是经过淬火加回火但各自晶粒度不同的全马氏体组织,第三种为原始马氏体材料在重新加热后经不完全淬火和回火处理的组织。经不完全淬火的组织是由马氏体基体中含35％左右的下贝氏体所组成,所有三种显微组织状态均经回火,以获得相同的抗拉强度。 不完全淬火钢的断裂韧性(K_(1c))高于粗晶粒的全马氏体材料。但是,经进一步试验证实,不全完淬火材料的断裂韧性之所以高,原因仅在于奥氏体晶粒的细化。所有三种显微组织状态下的疲劳裂纹扩展性能都很相似。扫描电镜显微检验表明,裂纹扩展的第二区表现出“常规”的条纹状,因此其结果可采用形式为da/dN=c△K~m的Paris-Erdogom定律表达。基于本研究工作的结果,提出如下观点:下贝氏体组织降低了经淬火、回火处理的0.36C Ni—Cr-Mo钢的断裂韧性。裂纹扩展速率高于10~(-5)毫米/次时,则不受微观组织状态或晶粒度的影响。     

Cr-Mo-V 系炮钢中磷锡的控制容限

研究了Ｃｒ－Ｍｏ－Ｖ系炮钢大锻件中第二类回火脆性本质和特性。分析表明，磷和锡是工业生产中体浓度较高的杂质元素，提出了Ｃｒ－Ｍｏ－Ｖ系炮钢大锻件中磷的容限和磷与锡相互允许控制的容限，对产品的质量控制有实际意义。