16MnR低合金钢在KOH溶液中的腐蚀行为

研究了16MnR低合金钢在不同浓度KOH溶液中的腐蚀行为和腐蚀速率,并利用电化学测试对16MnR钢腐蚀过程中的电化学行为特征进行了研究。结果表明：随着KOH浓度的增大,16MnR钢的自腐蚀电位和极化电阻变低,自腐蚀电流密度变大,维钝电流密度也有所增加,腐蚀速率变大;电化学阻抗谱分析所得结论与线性极化和动电位极化的结果相一致。扫描电镜观察表明：在浸泡腐蚀实验中,16MnR钢表面的腐蚀程度随KOH浓度的增大而越来越严重,能谱分析表明该腐蚀产物主要为Fe₂O₃。     

镀锌钢在多种典型土壤环境中的腐蚀行为

通过现场试验(1a)并结合腐蚀形貌宏观观察,扫描电镜(SEM),失重法及X射线衍射(XRD)对镀锌钢在鹰潭、北京和库尔勒土壤环境中的腐蚀行为及机理进行了研究。结果表明:现场埋样1a后的镀锌钢的腐蚀特征为非均匀全面腐蚀,腐蚀产物主要由ZnO、Zn(OH)_2和Zn_5(CO_3)_2(OH)_6组成。试样在鹰潭、北京、库尔勒三种土壤环境中的腐蚀因土壤环境中pH和含盐量不同而不同,鹰潭土壤因pH低而腐蚀程度最为严重、库尔勒土壤因含盐量高而较严重、镀锌钢在北京近中性土壤环境中腐蚀最为轻微。     

16MnR钢在湿硫化氢环境中的应力腐蚀开裂敏感性研究

采用慢应变速率拉伸腐蚀试验（SSRT）,研究了16MnR钢在湿硫化氢环境中的应力腐蚀开裂敏感性.在环境因素中,主要考虑了H2S浓度、CI-浓度、温度和pH值等介质参数单独或交互作用对应力腐蚀敏感性的影响.实验采用均匀设计方法,介质参数在各自取值范围内组合成8组实验介质.应力腐蚀敏感性指数F(A)的逐步回归结果显示:H2S浓度对16MnR钢应力腐蚀敏感性指数F(A)影响最为显著;随着H2S浓度的升高,应力腐蚀敏感性指数增大;pH值对F(A)的影响也较显著,CI-浓度与F(A)之间没有显著的相关性,温度和H2S浓度对F(A)产生交互作用.     

16MnR钢压力容器焊接工艺

分析了16Mn R钢的焊接工艺性,介绍了16Mn R钢压力容器的焊接方法、焊接工艺、操作要领和焊后热处理及检测方法。     

16MnR钢在含H2S介质中的慢应变速率腐蚀试验研究

通过慢应变速率法(SSRT)应力腐蚀试验,研究了16MnR钢的H2S应力腐蚀敏感性,修正了计算应力腐蚀敏感性指数的方程.结果表明,水溶液中pH值对16MnR钢的应力腐蚀影响较大,16MnR钢的应力腐蚀敏感性H2S浓度应该根据pH值确定.     

碳酸盐硫化氢复杂环境中16MnR钢应力腐蚀敏感性研究

采用慢应变速率拉伸试验研究了16MnR钢在碳酸盐和硫化氢复杂环境中的应力腐蚀开裂敏感性.结果表明,在含碳酸盐和硫化氢的复杂介质环境中,16MnR钢的应力腐蚀敏感性指数低于25%;温度由常温升高至57.5℃时,16MnR钢母材与热影响区的应力腐蚀敏感性略有升高,碳酸盐和硫化氢浓度对16MnR钢在此复杂环境中的应力腐蚀敏感...     

16MnR管线钢在近中性溶液中的电化学行为

研究了16MnR管线钢在0.01N Na2CO3+0.01N NaHC O3近中性pH值溶液中的电化学行为,结果表明当扫描速度分别为2 mV/s和0.5 mV/s时有3 个腐蚀电位;分别位于活化区、钝化区和活化-钝化过渡区.并且16MnR在此体系中处于一 个极不稳定的状态.金相显微镜观察其组织为铁素体和珠光体相间排列.     

球罐用钢16MnR的应力腐蚀开裂性能试验研究

基于液化石油气球罐的安全性,选用线弹性断裂的力学方法,以16MnR钢材球罐为对象,利用改进处理后的M-WOL预裂纹试样,置于湿硫化氢条件下做应力腐蚀开裂试验,观察不同硫化氢浓度以及不同焊接状态条件下的应力腐蚀开裂。结果表明:随着硫化氢体积分数的减少,16MnR钢材应力腐蚀裂纹扩展速率降低;在一定硫化氢浓度范围内,裂纹发生在热影响区时,M-WOL试样所呈现出的裂纹扩展速率要明显大于裂纹发生在母材的情况。16MnR钢材为原料予以热处理能够在一定程度上抑制裂纹扩展速率,16MnR钢材母材抗应力腐蚀开裂性能强于热影响区的。     

16MnR钢在压力钢管制作安装中的施工方案

新疆某水利水电建设工程水电站的压力钢管（隧洞式）在西北首次采用16MnR钢制作,9．5m的断面直径在国内也罕见。本文就新疆白昼温差大的特定条件下,记录整理了该钢管实际制作、安装施工方案,供参考。     

16MnR钢换热器壳体开裂分析

采用光学金相显微镜、扫描电镜等测试方法对运行不足10个月即发生开裂的16MnR钢换热器壳体进行了分析。结果表明，换热器壳体开裂是由应力腐蚀造成的，内壁焊缝打磨处存在大量划痕以及残余应力是引起腐蚀开裂的主要因素。同时，焊接应力的存在和水质不良加速了裂纹的扩展。在分析的基础上提出了改进建议。     

湿硫化氢环境中16MnR钢腐蚀的声发射试验研究

采用声发射技术对常温下饱和硫化氢溶液中16MnR钢试样的电解充氢过程进行监测。分析总结了声发射检测信号的特征和来源,并利用金相方法加以验证。试验结果验证了16MnR钢具有一定的抗氢致开裂的能力,表明采用声发射技术可以灵敏地监测该环境下的腐蚀电解过程,对实际检验具有一定的参考价值。     

耐硫化氢腐蚀钢在硫化氢介质中的腐蚀行为

采用电化学方法、X射线光电子能谱仪和扫描电镜等方法对抗硫化氢腐蚀的套管钢BG110S在含饱和硫化氢的NACE溶液中的腐蚀行为进行了研究。结果表明:耐硫化氢腐蚀钢在25℃含饱和硫化氢的NACE溶液中与硫化氢发生了反应,形成双层结构的腐蚀产物膜,外层是以四方晶系FeS为主的腐蚀产物膜,内层为铬、铜等合金元素硫化物的腐蚀产物膜;腐蚀产物膜能够阻挡基体合金元素与硫化氢发生进一步的腐蚀反应,降低了氢原子渗透量,从而提高了耐硫化氢腐蚀钢的抗硫化氢腐蚀的性能。     

16MnR钢的疲劳门槛值测定

一、引言大量的疲劳裂纹扩展试验表明,材料有一个“界限应力强度因子幅度”,通常称为门槛值△K_(th)。当裂纹尖端的应力强度因子幅度△K大于△K_(th)时,裂纹才会扩展。因此,△K_(th)值是材料疲劳抗力的一个重要参量。然而,这个参量与很多因素有关,尤与应力比R关系密切。     

16MnR钢液化石油气球罐失效分析

对从某厂整体LPG球罐上取下的严重腐蚀球壳板进行了宏观分析，并对其裂纹和鼓泡特征进行光学显微镜和扫描电镜等微观分析.结果表明，球罐失效与钢中沿带状珠光体分布的长条型MnS夹杂和LPG中H2S浓度密切相关.     

A3钢在海泥中的腐蚀行为

对A3钢在模拟海泥环境中进行了埋片试验和电化学试验,以研究海底管道在含硫酸盐还原菌(SRB)海泥中的腐蚀行为.结果表明,A3钢在砂泥中的腐蚀速率明显高于在海砂中的腐蚀速率,随温度的升高,A3钢在海砂中的腐蚀速率升高;且随温度的升高、SRB和SO42-含量的增加,A3钢在砂泥中的腐蚀速率随之升高;在无菌海泥中A3钢的腐蚀速率随温度升高而增大,主要是由于作为阴极去极化剂的氧的扩散速度随温度升高而增大;在有菌海泥中SO42-能参与阴极去极化而加速A3钢的腐蚀.     

TWIP钢在NaCl溶液中的腐蚀行为

采用浸泡试验和电化学测试技术测试了不同奥氏体含量的Fe-24Mn-0.45C-0.23Si孪晶诱发塑性钢(TWIP)在3.5%NaCl溶液中的耐腐蚀能力,观察浸泡不同时间的表面腐蚀形貌,并分析其腐蚀机制。结果表明,TWIP钢在3.5%NaCl溶液中耐府蚀性较差,第二相马氏体的出现会明显损害其耐腐蚀能力。TWIP钢的腐蚀行为可分为三个阶段:点蚀主导期、点蚀-全面(均匀)腐蚀过渡期和全面(均匀)腐蚀主导期。     

镀锌钢在不同大气环境中的腐蚀行为

通过镀锌钢在全国13个大气腐蚀试验站8a的现场暴露试验,观察了镀锌钢的表面形貌,进行了表面评级,测试了腐蚀速率,并计算了碳钢与镀锌钢的腐蚀速率比值。结果表明:所有镀锌钢板均出现表面变暗的现象,在拉萨、敦煌等站其表面变化较小,在青岛、江津等站其腐蚀较为严重,表面存在一定程度的锈蚀,在万宁站其表面锈蚀最严重;在13个站点镀锌钢的腐蚀速率由大到小依次为万宁武汉青岛沈阳广州江津北京琼海西双版纳库尔勒漠河敦煌拉萨;通过计算,碳钢与镀锌钢的腐蚀速率之比为9.2~2 000.0。在实际应用中,镀锌钢在不同环境中的厚度应不同。     

16MnR钢应变疲劳裂纹扩展速率

本文研究了16MnR钢的应变疲劳裂纹扩展特性,用逐级递增位移双引伸计法测定了16MnR钢的应变疲劳裂纹扩展速率,给出了裂纹扩展速率与循环J积分范围△J,循环裂尖张开位移范围△δt的关系。结果表明,存应变循环条件下,循环J积分与COD这两个相互独立的断裂参量存在着内在的关系:△J=kσ_(?)△δ_t。     

16Mn(HIC)钢在硫化氢环境中的应力腐蚀开裂行为

用慢应变速率拉伸实验及U形弯试样浸泡实验研究了16Mn钢和16Mn(HIC)钢的基体及焊缝材料在酸性H2S溶液中的应力腐蚀开裂(SCC)行为.结果表明:在实验条件下上述材料均具有明显的SCC敏感性,其裂纹是氢致开裂引起的穿晶型应力腐蚀开裂;16Mn(HIC)钢抗SCC的性能优于16Mn钢,但16Mn(HIC)不具有明显的耐SCC的性能;两种材料焊缝的SCC敏感性明显大于母材,热处理能够改善焊缝抗应力腐蚀开裂的性能.     

不同腐蚀介质中16Mn钢高温高压腐蚀行为的比较

采用高压釜研究了16Mn钢在含有CO2与CO2+H2S介质的NACE(5wt%NaCl+0.5wt%CH3COOH)溶液中的高温高压腐蚀行为,利用失重法计算了腐蚀速率,通过SEM,XRD,EPMA等手段分析了腐蚀产物的成分及结构。结果表明:CO2腐蚀产物主要为Fe3C;CO2+H2S腐蚀产物主要为FeS,60℃时有FeCO3形成,腐蚀主要显示以CO2腐蚀为主的点蚀特征,90~120℃时,腐蚀系统以H2S腐蚀为主导,腐蚀产生的鼓泡、阶梯状裂纹是CO2与H2S协同作用的结果,CO2会增大H2S腐蚀的敏感性,使腐蚀产生氢损伤的温度提高。