紧固件用MFT8非调质钢的冷作滚压形变工艺

利用金相显微镜、电子万能试验机、显微硬度计、X-Ray应力分析仪、扫描电镜等方法研究了滚压对两种减面率的非调质钢MFT8组织和力学性能的影响。结果表明,对于19%,37%两种减面率的MFT8钢经滚压处理使其表层组织拉长并纤维化;表层硬度分别提高36和43 HV0.1,抗拉强度提高了7和20 MPa,伸长率和断面收缩率无明显降低,保持了较好的韧性和塑性;试样表面周向残余压应力分别提高了102、117 MPa;表面纵向残余压应力分别提高了107、53 MPa。     

碳含量对冷作强化非调质钢力学性能的影响

采用3种不同碳含量的钒微合金化非调质钢MFT8，在5％-50％的减面率范围内进行冷拔，研究了冷拔前后的力学性能变化。结果表明，随着碳含量的减少，铁素体含量增加，强度和加工硬化率降低，塑性升高，因而变形抗力降低，临界压缩比升高。在保证强度的基础上，降低碳含量有利于改善钢的强韧性和冷加工性能。冷拔减面率达到γe之后，由于鲍辛格效应，试验钢的压缩真应力下降。随着碳含量的降低，压缩真应力降低的幅度变大，且开始下降所需的减面率γe降低。超过γe，由于加工硬化率增大，压缩真应力又重新上升。因此，最佳减面率受碳含量的影响，应该在保证强度的条件下选取鲍辛格效应较大，而加工硬化率没有明显上升的阶段。     

碳含量对冷作强化非调质钢力学性的影响

采用3种不同碳含量的钒微合金化非调质钢MFT8,在5%～50%的减面率范围内进行冷拔,研究了冷拔前后的力学性能变化.结果表明,随着碳含量的减少,铁素体含量增加,强度和加工硬化率降低,塑性升高,因而变形抗力降低,临界压缩比升高.在保证强度的基础上,降低碳含量有利于改善钢的强韧性和冷加工性能.冷拔减面率达到γc之后,由于鲍辛格效应,试验钢的压缩真应力下降.随着碳含量的降低,压缩真应力降低的幅度变大,且开始下降所需的减面率γc降低.超过γc,由于加工硬化率增大,压缩真应力又重新上升.因此,最佳减面率受碳含量的影响,应该在保证强度的条件下选取鲍辛格效应较大,而加工硬化率没有明显上升的阶段.     

不同锰含量冷作强化非调质钢的微观组织和力学性能

研究两种Mn含量的低碳Mn-B-Ti系冷作强化非调质钢的微观组织和力学性能.结果表明,当Mn含量偏低(B8钢,1.60%Mn)时,其微观组织为铁素体+粒状贝氏体+珠光体的混合组织;而当Mn含量较高(B6钢,2.02%Mn)时,可获得全低碳粒状贝氏体组织.两种钢的微观组织和拉伸性能随拉拔减面率γ的变化规律基本一致,但B6钢的屈强比明显低于B8钢.经300 ℃时效处理后,B6钢的强度可达到10.9级螺栓,而B8钢仅满足9.8级螺栓的要求.这表明,控制钢中的Mn含量以获得强塑性配合较好的低碳粒状贝氏体组织是10.9级螺栓用冷作强化非调质钢的基本条件.     

变形量对贝氏体型冷作强化非调质钢力学性能的影响

研究了变形量对一种低碳Mn-B-Ti系贝氏体型冷作强化非调质钢力学性能的影响。结果表明,随着变形量的增加,实验材料的强度逐渐增加而塑性逐渐降低,其中屈服强度较抗拉强度增加的幅度大。应变硬化指数n随γ增大为先增加后降低,即约在γ=30%时,n出现一峰值。冷拔变形后1/3冷镦变形时的压缩应力随γ增加基本不变,临界压缩变形量则随γ增大而不断降低。随着γ的增加,实验钢未充氢样的慢拉伸缺口抗拉强度逐渐增加,而充氢后试样的缺口抗拉强度σBN和延迟断裂强度比R则显著降低。实验钢拉拔后再经400℃时效处理能够使其延迟断裂性能得到显著恢复。因此,在满足强度要求的前提下,应选择合适的变形量,以保证材料的冷镦和延迟断裂等性能。     

非调质钢48MnV工艺质量分析

针对非调质钢48MnV出现强韧性不能达到标准要求问题,进行成分分析、正火和改锻试验。分析结果表明,当Ti≥0.050%、在Mn含量偏上限时采用正火补救处理、低温终轧和改锻均能使组织细化从而得到良好的强韧性配合。     

非调质钢强韧性的影响因素

本文介绍了化学成分、显微组织、热加工条件等因素对非调质钢强韧性的影响。并提出了改善非调质钢韧性的可能途径。     

温形变工艺对30Mn2V非调质钢显微组织的影响

研究了30Mn2V钢在700-800℃范围内平面应变压缩变形时组织的变化规律。结果表明，在合适的温形变工艺条件下，可诱导铁素体析出，显著细化铁素体晶粒，得到带状分布的铁素体和珠光体。     

改善F35MnVN非调质钢韧性的热处理工艺及其应用

介绍了锻造后中碳非调质钢F35MnVN试样和零件在不同的二次加热条件下晶粒度和沉淀相的变化规律及相应的力学性能。试验证明,非调质钢二次加热是改善其韧性和获得良好强韧性的重要途径。还简述了这种工艺技术在汽车零件上的应用。     

非调质钢强韧性的影响因素

本文介绍了化学成分，显微组织，热加工条件等因素对非调质钢韧性的影响，并提出了改善非质钢韧性的可能途径。     

Nb-V复合非调质钢锻后组织变化

在Gleeble-3800热模拟试验机上进行热变形试验,研究Nb-V复合非调质钢在不同锻造工艺下的组织变化规律。结果表明,相对于单独添加V的非调质钢,Nb-V复合非调质钢锻后晶粒细小,铁素体含量增多,呈块状均匀分布,珠光体片层间距减小,且片层分布不规则,可改善钢的组织韧性。降低冷却速度有利于先共析铁素体长大,促使网状铁素体向块状铁素体转变,分布更均匀,有利于非调质钢韧性的改善。增大锻后变形量,可使组织细化。     

Nb对微合金非调质钢热加工过程中微观组织的影响

用Gleeble3800压缩试验机研究了Nb对微合金非调质钢热加工过程中组织的影响.结果表明,Nb可提高微合金非调质钢再结晶温度(Tnr),扩大奥氏体未再结晶区范围,抑制奥氏体再结晶.较高的应变速率和较低的变形温度容易获得更细小的再结晶晶粒尺寸.Nb的添加,可明显细化微合金钢晶粒及珠光体团尺寸,并可降低珠光体片层间距及尺寸.     

非调质钢的发展现状和应用进展

非调质钢具有节约能源、降低成本、性能优良、绿色环保优点,得到广泛应用。本文概述了非调质钢发展状况和应用前景,综述了非调质钢的分类、化学成分、生产工艺、力学性能和主要应用。在此基础上,探讨了提高非调质钢强韧性的途径及未来发展的方向。     

热变形工艺对含硫非调质钢流变应力及组织的影响

在变形温度950~1150 ℃和应变速率0.01~5 s^-1下,通过Gleeble-3500热模拟试验机进行单道次压缩试验,研究了热变形工艺对含硫非调质钢F45MnVS流变应力及组织的影响。结果表明:随着应变速率的增大,热压缩过程中的峰值应力增加,随着温度的升高,峰值应力降低;动态再结晶平均晶粒尺寸随着应变速率、变形量的增加而减小,随着温度的提高而增大。     

不同形变条件下非调质钢45MnSiVSQ的连续冷却转变

在Gleeble-3500热模拟机及热膨胀试验仪上测定了45MnSiVSQ钢动态及静态膨胀曲线,并采用切线法结合组织及硬度,测定了试验钢的静态和动态连续冷却转变(CCT)曲线,研究分析了形变温度和冷却速度对非调质钢45MnSiVSQ相变及珠光体片层间距的影响。结果表明:在0.1~3 ℃/s冷却速度范围内,珠光体片层间距随着冷却速度的增大而减小;对比950 ℃的动、静态CCT曲线可知,形变使试验钢相变起始温度有所升高,即相变孕育期缩短,其中对铁素体和珠光体相变区间影响尤为明显,而对贝氏体和马氏体相变区间孕育期的影响较小,表现为动态CCT曲线相比静态CCT曲线向左上方移动;对比不同形变温度下的动态CCT曲线可知,形变温度950 ℃时,贝氏体相变冷速区间为0.5~20 ℃/s,850 ℃形变时的贝氏体相变冷速区间为0.8~10 ℃/s。低温形变更利于铁素体和珠光体相变发生,减少了贝氏体、马氏体等非理想组织出现的机率。     

Nb-V复合非调质钢奥氏体晶粒长大行为

研究了一种新型Nb-V复合微合金非调质钢在不同加热温度和保温时间下的奥氏体晶粒长大规律,并与35MnVN非调质钢进行了对比。讨论了微合金元素Nb、V的存在形式及作用机理,并提出了该钢种较合理的加热工艺。试验结果表明,Nb-V复合微合金非调质钢在1280℃和1140℃下,其奥氏体中的Nb、V主要以NbC、VN相形式析出。利用ASTM晶粒度级别等于5.0的临界判据定义Nb-V复合非调质钢奥氏体晶粒长大温度为1150℃,比35MnVN非调质钢粗化温度提高了50℃,表明该钢种在高温加热时具有较好的抗晶粒长大能力,故其开锻前加热温度应控制在1150～1200℃,保温时间30～60min为宜。     

Nb、V微合金化9.8级高强韧非调质冷镦钢盘条的研发

针对高强韧9.8级非调质冷镦钢盘条用于生产变形量较大汽车紧固件产品及降低模具损耗的需求,在原MFT8非调质冷镦钢盘条化学成分设计的基础上,采用Nb、V复合微合金化,同时对C、Si、Mn等元素含量进行微调,并通过控制w(V)/w(N),保证盘条的强韧性;通过控制w(Al)/w(N),保证盘条冷加工塑性变形后的应变时效性能;再结合线材冷拔加工所产生的鲍辛格效应,保证最终产品的强度和塑韧性。采用低温轧制+控轧控冷工艺,充分发挥弥散细小碳氮化物的析出强化和沉淀强化作用,在提高盘条强度的同时塑韧性不降低,获得了具有优异冷加工性能的高强韧非调质冷镦钢盘条。热轧盘条无需经过球化退火+调质处理即可直接拉拔冷镦成形,可用于制作长杆法兰螺栓等变形量较大的9.8级高强紧固件。     

不同截面尺寸贝氏体非调质钢的组织和性能

研究了经920℃空冷,300℃回火后不同直径贝氏体非调质钢棒料的组织和力学性能.结果表明,不同直径贝氏体钢试棒,经空冷+回火后的组织均为贝氏体铁素体和残留奥氏体,属于无碳化物贝氏体组织,?30 mm以下棒料热处理后组织变化较小,直径大于?50 mm棒料,心部组织有所粗化,并伴随粒状贝氏体量的增加.热处理后,随棒料直径的...     

V的析出对中碳锰非调质钢热塑性及组织的影响

通过热模拟试验,对比分析不加V和加V两种中碳锰非调质试验钢的高温力学性能和组织,探讨V的析出对热塑性及组织的影响。结果表明,高温形变诱导析出的V(C、N)可抑制动态再结晶行为、提高变形抗力并促进晶内铁素体转变,使热塑性降低、高塑性温度区变窄、低塑性温度区变宽,而VC主要在奥氏体向铁素体转变时沿γ/α界面的形核析出,并有利于铁素体向晶内长大。不加V和加V的试验钢经1280 ℃固溶处理后,高温变形分别在900~1100 ℃和1000~1130 ℃时,可获得高的热塑性。     

控冷温度对中碳非调质油井管用钢组织的影响

通过热模拟试验,研究了轧管后控冷温度(TA)对33Mn2V钢再加热后奥氏体晶粒尺寸及其减径后相变行为的影响.结果表明:当TA≥Ar,时,再加热后的奥氏体晶粒将不能被细化;当TA≤Ar1时,再加热后的奥氏体晶粒得到显著细化.当冷速为0.3℃/s,控冷温度为600℃(≥Ar3)时,可获得细小均匀的铁素体和珠光体组织;控冷温度为300℃(≤Ar1)时,得到以铁素体和珠光体为主的组织,但其均匀性较差.