几种固溶体储氢合金的研究近况

介绍了Ti-V-Ni，Ti-V-Mn和Ti-V-Cr3种固溶体合金作为储氢合金或电极材料的研究现状。对无电化学活性的基质合金，用元素取代、合成复合合金和多相合金等多种方法，得到一些性能较好的负极材料。同时指出了固溶体合金的特点和研究工作的方向。     

CALPHAD技术在Co基粘结层合金制备中的应用

利用CALPHAD方法预测了Co基粘结层合金元素对相组成的影响,计算结果表明:Al对β′和γ相的析出量影响显著,Cr对σ相的析出量影响显著,从而确定了Al和Cr元素合适的成分范围分别于13%和22%附近。在此基础上计算了设计成分合金的相组成随温度的变化规律,结果表明:合金于1208℃开始从基体β′相中析出γ相,974℃时,γ含量达到最高,随后将析出脆性的σ相。依据此相转变规律建议给出了合金的热处理工艺,1300℃固溶,结合1000℃时效处理。采用真空感应熔炼制备合金样品,铸态合金经上述热处理后得到β′+γ的两相组织,合金元素的偏析明显改善,非晶组织基本消除,得到较为理想的热障涂层粘结层用Co基合金靶材。     

深冷处理对CuZnAl合金热膨胀系数的影响

利用膨胀仪测试了深冷处理前后CuZnAl合金在不同温度下的热膨胀系数,探讨了深冷处理对CuZnAl合金热膨胀系数的影响.结果表明:在25～800℃,经深冷处理后CuZnAl合金的热膨胀系数高于深冷处理前CuZnAl合金的热膨胀系数,且深冷处理后的dL/L与T基本呈线性关系.     

Cf/Mg复合材料热膨胀系数及其计算

利用热膨胀仪测定压力浸渗法制各的单向碳纤维增强镁复合材料在20～300℃区间的平均热膨胀系数,讨论热处理工艺、碳纤维弹性模量、基体合金种类等因素对连续纤维增强镁基复合材料热膨胀系数的影响.结果表明,可以通过退火处理降低复合材料的热膨胀系数.同时,选择高模量石墨纤维或选择低屈服强度基体合金都可以获得低热膨胀系数的复合材料.对计算复合材料横向热膨胀系数的理论公式进行改进,与实验测试值比较,理论计算值更加接近实际测试值.提出计算层合板结构复合材料二维平面内热膨胀系数的模型,计算出不同铺层方式下层合板复合材料的热膨胀系数,结果表明当层合板采用[0/±15/±30/±45/±60/±75/90]s的铺层方式时,复合材料热膨胀系数基本达到各向同性.     

ZnAl40合金过饱和固溶体时效特性

利用Ｘ 射线衍射、显微硬度测定等手段研究了ＺｎＡｌ４０ 合金的时效分解特性, 并通过ＳＥＭ 和ＴＥＭ 观察了时效过程中合金的微观组织变化。结果表明, 在时效过程中, 合金的硬度发生变化, 硬度峰值与时效温度有关, 且随着时效时间延长, α′Ａｌ 的点阵参数增加。在时效过程中, 过饱和固溶体α′Ａｌ 发生分解, 在晶界处通过非连续沉淀反应, 形成粒状组织; 晶内通过ｓｐｉｎｏｄａｌ 分解, 形成类织物（ｔｗｅｅｄ） 组织     

用二元固溶体取代多元固溶体制取硬质合金的研究

固溶体是生产钛钨钴硬质含金的一种重要原料，其质量对硬质含金的性能影响极大。为此，本文作者对TiC－WC复式磁化物的成分、亚结构与性能进行了大量的研究并进行了用二元固溶体（TiC－WC）取代多元固溶体制取YS30和YM052硬质合金的研究。通过对固溶体添加方式、氢气中碳化的固溶体（TiC：WC＝50：50）与真空中脱气处理后的固溶体对比试验、不同的脱错和烧结工艺条件试验以及切削试验，证明用二元固溶体取代多元固溶体是可行的．用其制取的YS30和YM052硬质合金的性能和使用效果已达到或超过了原工艺生产的YS30和YM052合金的性能和使用效果。     

Cu－Pd合金固溶体短程序参数测定

本文用Ｄ／ｍａｘ－ＲＣ衍射仪及单色光研究固溶体Ｃｕ－Ｐｄ等合金短程序。用作图法扣除底景中的非短程序所引起的漫散射，减少烦琐费时的数学处理，达到测量快速。给出Ｃｕ－Ｐｄ合金短程序参数ａｍ的统计值为－０．２２８２。     

Al-Zn固溶体价电子结构与Spinodal分解反应

运用固体经验电子理论,采用平均原子模型对Al-Zn固溶体价电子结构进行计算.计算结果表明:Spinodal分解引起合金固溶体的共价键强度发生较大变化,且可以根据各固溶体相的共价键强度的变化对Al-Zn固溶体在室温下发生的Spinodal分解反应所引起的合金硬化以及合金硬度的提高做出合理解释.     

热压烧结制备Cu/FeCoCr复合材料的显微组织及热物理性能

利用相图计算的CALPHAD方法和超音雾化制粉技术,在CuFeCoCr体系中设计并制备了一系列微米级复合粉体。通过热压烧结方法在烧结温度为950℃,烧结压力为45 MPa的工艺条件下成功获得块体复合材料。研究了块体复合材料中Cu含量对显微组织,热导率,热膨胀系数以及显微硬度的影响。结果表明:CuFeCoCr块体复合材料均由fcc富铜相和fcc富铁钴铬相组成。该系列复合材料经600℃时效处理8 h后,其热膨胀系数变化范围为5.83×10-6~10.61×10-6 K-1,热导率变化范围为42.17~107.53 W·m-1·K-1。其中Cu55(Fe0.37Cr0.09Co0.54)45复合材料表现出良好的综合性能,即其热膨胀系数和热导率分别为9.08×10-6K-1和91.09 W·m-1·K-1,与电子封装半导体材料的热膨胀系数相匹配。     

SiCp/Al复合材料热膨胀系数的研究

研究了预热处理、颗粒尺寸、体积分数及基体种类对ＳｉＣｐ／Ａｌ系画材料在２５～１５０℃之间热膨胀系数（ＣＴＥ）的影响。发现退火态的ＣＴＥ较高，而Ｔ６态和预循环态的ＣＴＥ较低。较高的颗粒体积分类、较小的颗粒尺寸以及较硬的对降低复合材料的ＣＴＥ有利。研究还表明，在温度反复循环时热膨胀系数会发生变化，在最初几个循环中，升温段的热膨胀系数逐渐减小，而降温段的热系数却增大，即加热和冷却过程中的变化不可逆，说明     

空位对Sm2Zr2O7陶瓷热膨胀系数的影响

以ZrO2、Sm2O3和二价氧化物MO粉体（M=Mg，Ca）为原料，采用固相反应合成工艺制备了M0．1Sm1.9Zr2O6.95陶瓷，混合料在空气气氛中1600℃保温10h进行烧结。利用XRD、SEM和热膨胀仪测试了合成产物的相、微观组织和热膨胀系数，结果表明合成出了单相、微观组织较均匀的M0．1Sm1.9Zr2O6.95陶瓷，陶瓷的热膨胀系数均比纯Sm2Zr2O7陶瓷要高，分析认为热膨胀系数的提高主要是由于Sm2Zr2O7，陶瓷中引入的空位所致。热障涂层陶瓷层材料热膨胀系数的提高有利于延长涂层的寿命。     

预制体对C／C复合材料热膨胀系数的影响

以天然气为前驱气体,整体碳毡和2D针刺碳毡为预制体,采用热悌度化学气相渗积技术制备了两种C／C复合材料,其表观密度均为1．74g／cm^3。借助光学显微镜和扫描电子显微镜观察了热解碳基体的生长特征和微观形貌,采用热膨胀仪测量了两种材料的热膨胀系数（CTE）,研究了由不同预制体增强C／C复合材料的CTE,解释了造成材料不同方向CTE差异的主要原因。结果表明,随着温度升高,材料A和B的CTE是逐渐升高的,且Z向CTE值均大于XY向。当两种材料在Z向的纤维体积分数接近时,随着XY方向纤维体积分数增大,材料在Z向的CTE增大,在XY向的CTE降低,两种材料存XY和Z向的CTE旱如下分布：αB—z〉dAz〉αA—xy〉αBxY-C／C复合材料的CTE主要取决于纤维体积分数和排市、碳基体及材料中的孔隙分布情况,前者起决定作用。     

铂族金属高温固溶强化型合金

讨论了高温固溶强化机制和合金元素对Pt固溶强化效应.介绍了铂族金属和Pt-Rh、Pt-Ir和Pt-Pd-Rh固溶型合金的的高温力学性能.借助不同的强化机制,在Pt-Rh或Pt-Pd-Rh合金中添加少量Ir、Ru、Mo、Au等组元,或微量稀有金属Zr、Hf或稀土金属,可以提高合金的高温强度性质和改善抗蠕变能力.     

Pb(1-x)SrxTiO3固溶化合物及其热膨胀性

通过高温固相合成法合成Pb1-xSrxTiO3固溶化合物，用X射线衍射测定其固溶范围为O≤x≤1，晶胞参数随固溶度z连续变化，呈非线形关系；高温X射线衍射测定了x=0．0，O．15，0．20，O．50，0．90，1．O固溶化合物的结构，得出晶格常数与温度的关系，计算出相应的本征热膨胀系数．DSC分析表明，Pb0．8Sr0．2TiO3热力学性质稳定．     

铁钴基块体非晶合金的热膨胀特性和热导率研究

采用真空非自耗电弧炉制备出Fe24 XCo24XCr15Mo14C15B6Y2(X=0,2,4,6,8)块体非晶合金,利用热膨胀测试仪和激光闪射热导率测试仪测量合金的热膨胀系数和热导率并与差示扫描量热曲线和高温XRD图谱进行对比,研究不同Co含量块体非晶合金的线性热膨胀行为随温度的变化规律和Co元素含量、不同组织对铁钴基块体合金热导率的影响。结果表明,随着Co含量减小,不同Co含量铁钴基非晶合金均出现规律相似的两次晶化过程,并且二次晶化起始温度依次提高。当X=0时,在875 ℃附近热膨胀系数出现第三个极大值点;25 ℃时Fe24 XCo24-XCr15Mo14C15B6Y2 (X=0,2,4,6,8)铁钴基非晶合金热导率在7.12~7.35 W/(m.K)范围内,在700 ℃温度退火处理的Fe24 XCo24-XCr15 Mo14C15B6Y2 (X=0,2,4,6,8)铁钴基非晶合金的热导率值为7.5~9.46 W/(m.K),然而920 ℃退火处理后,热导率变化比较显著并出现先升高后下降的趋势。     

Hf6Ta2O17材料的合成和热膨胀性能

以HfO2、Ta2O5粉体为原料,采用固相法合成Hf6Ta2O17材料。在空气气氛下1600℃常压烧结8h制备块体试样。用X射线衍射(XRD)仪检测合成粉体的相结构,通过场发射扫描电镜(SEM)观察试样的微观形貌,用热膨胀仪检测试样的热膨胀系数(TEC)。结果表明:固相法可以制备纯净单相的Hf6Ta2O17材料和比较致密的块体试样;Hf6Ta2O17材料在20~1400℃温度范围内没有相变,其高温相稳定性优于YSZ材料;Hf6Ta2O17在1200℃的热膨胀系数为9.59×10-6/℃,与YSZ材料的热膨胀系数接近,有望用于热障涂层。     

三效催化剂用储氧材料铈锆氧化物固溶体的制备

铈锆氧化物固溶体由于具有优良的储氧、释放氧的功能而在汽车尾气三效催化剂中得到广泛应用.制备铈锆氧化物固溶体的方法主要有共沉淀法、反相微乳法和溶胶-凝胶法(s01-gel).共沉淀法工艺简单,易操作,便于大规模实施;反相微乳法以微乳液作为反应介质,可以很好的控制粒子的半径,制备纳米固溶体;采用溶胶-凝胶法能制备出高纯度的...     

界面改性对SiCf/Cu基复合材料热膨胀性能的影响

研究了SiCf/Cu基复合材料分别在有无Ti6Al4V界面改性涂层两种情况下的纵向热膨胀行为,并采用扫描电镜对热循环后的试样进行显微形貌观察。结果表明,界面结合强度对纤维增强金属基复合材料的纵向热膨胀行为有很大影响。对于没有Ti6Al4V涂层的复合材料,其热膨胀行为不稳定,在经历连续两次热循环后,其纵向均表现为正的残余应变,原因是基体发生了严重的界面脱粘、滑移和膨胀;而对于有Ti6Al4V涂层的复合材料,其纵向热膨胀系数明显减小,两次热循环后其尺寸保持稳定,纤维/基体界面结合也保持稳定。     

CP276铝—锂合金的固液温度研究

探讨了固溶温度对CP276铝-锂合金显微组织和力学性能的影响,研究证明,提高固溶温度可以促进Ci、Li原子向基体溶解,进而提高合金时效的沉淀强化效果,并且发现,该合金经固溶处理后可得到未完全再结晶组织,这种微观组织将对基体产生“组织强化效应”,随着固溶温度升高,合金的再结晶程度也有所增加,从而使组织强化效应受到削弱,力学性能测定结果显示,CP276合金的理想固溶温度为530℃左右。