1Cr18Ni9Ti无缝钢管外壁螺旋形裂纹分析

分析得出ＴｉＮ和氧化物夹杂物导致了１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢管外壁形成成簇螺旋形裂纹。文章提出应从冶炼、浇注、加工、精整等方面综合采取措施解决这一问题。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢晶间腐蚀试验研究

通过对1Cr18Ni9Ti不锈钢无缝钢管晶间腐蚀试验的研究,从多个方面分析造成试样材质不合格的原因,进而总结出在冶炼18-8型不锈钢时化学成分控制的要点.     

1Cr18Ni9Ti铁素体和探伤超标的解决途径

1Cr18Ni9Ti不锈钢是奥氏体不锈钢,本文主要阐述通过控制温度和变形量在热加工中的应用,来解决其在热加工中易出现的两个问题:铁素体超标和探伤粗晶。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢轧制钢坯表面裂纹研究

近年来，北满特钢1Cr18Ni9Ti钢在轧制开坯时，出现角部及表面裂纹，严重影响了钢坯表面质量。本文通过生产试验，找出化学成分与铬、镍当量比，α相级别之间的关系，铬、镍当量比与开坯温度、钢坯表面质量的关系，并以此确定开坯工艺，解决了生产中的实际问题，表面质量及成坯率大幅度提高。     

外加磁场对1Cr18Ni9Ti不锈钢点焊接头组织和性能的影响

通过对1Cr18Ni9Ti不锈钢在不同磁场强度条件下获得的点焊接头心部和熔核边缘显微组织及接头拉伸性能、拉伸断口形貌的分析研究,初步揭示了外加磁场对1Cr18Ni9Ti不锈钢点焊过程接头组织及接头性能的影响规律.由于电磁搅拌作用,使柱状晶破碎,形核率增加,晶粒细化,减少了结晶裂纹、疏松、缩孔等缺陷,显微组织的改善,使抗拉强度提高了3%～13%,从而为控制和改善点焊接头内部晶粒的组织和形态,提高接头质量提供了一些切实有效的理论依据.     

Preparation of Semisolid Slurry for Stainless Steel 1Cr18Ni9Ti

The preparation of nondendritic semisolid slurry for stainless steel 1Crl8Ni9Ti was studied. The experiments show that when stirred for 2--3 min under the test condition, the semisolid slurry with solid of about 50% and spherical primary austenite in size of 100--200μm can be obtained, and besides the slurry is easy to flow out through the bottom hole of thestirring chamber. More homogeneous temperature fields and solute fields of stainless steel 1Crl8Ni9Ti melt appear because of the electromagnetic stirring, which restrains the formation of large primary austenitic dendrites and creates a base to form spherical crystals of primary austenite. The stronger temperature fluctuation in the melt containing many stirring-initiated rosette primary austenitic grains, together with the simultaneous remelting of the secondary arm roots primarily account for the deposition of the spherical primary austenitic grains.     

1Cr18Ni9Ti不锈钢的晶间腐蚀性能与Ti,C比关系

采用ＥＰＲ电化学试验、草酸侵蚀试验及硫酸—硫酸铜腐蚀试验研究了１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢的抗敏化态晶间腐蚀性能与钢中Ｔｉ，Ｃ比的关系，以确定此钢适宜的钛含量。所用试样均为固溶处理（１０３０℃×１０ｍｉｎ、水冷）后经敏化处理（６５０℃×２ｈ，空冷）。试验结果表明，为防止在试验条件下产生敏化态晶间腐蚀，１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢最低钛含量需满足Ｔｉ／Ｃ≥５．５或Ｔｉ／（Ｃ－０．０２）≥８。根据试验结果提出应对钢中钛含量上限值合理控制。     

N4/1Cr18Ni9Ti复合板焊接研究与应用

针对N4/1Cr18Ni9Ti复合板的特殊使用要求,通过采用手工钨极氩弧焊打底、熔化极气体保护焊焊接基层,手工钨极氩弧焊焊接复层的焊接工艺,完成了冶炼坩埚的焊接制造,提高了焊接生产率,降低了成本,具有很大的推广价值。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢的半固态流变浆料的直接轧制

采用电磁搅拌制备出含球状固相的1Cr18Ni9Ti不锈钢半固态流变浆料，并将这种浆料直接轧制成厚度为2～5mm板材，然后观察分析了不同尺寸轧件的微观组织。结果表明：固相分数为0．3～0．6的半固态流变浆料具有较好的流动性，在重力作用下，流变浆料可以从电磁搅拌器输送至轧机进行直接轧制。但在轧制过程中会产生液相偏析和固相颗粒的塑性变形。沿轧件宽度和厚度边缘液相分数高，中心部位液相分数低；小尺寸轧件的液相偏析程度较小，而大尺寸轧件的液相偏析程度大；大尺寸轧件中心的固相颗粒发生了一定程度的塑性变形，沿着轧制方向，固相颗粒明显拉长。这说明在轧制变形过程中，半固态流变浆料的液相和固相颗粒流动速度不同，液相的流动速度快，当中心部位的固相分数增加到一定值时，固相颗粒将发生塑性变形。     

扩渗稀土对1Cr18Ni9钢耐腐蚀性能的影响

研究了通过化学气相扩渗稀土方法提高1Cr18Ni9钢表面耐腐蚀性能的作用.结果表明,经过65%硝酸腐蚀三个周期试验,扩渗稀土试样质量损失腐蚀速率明显减小;阳极极化曲线的测定结果证明了扩渗稀土后的试样临界钝化电流密度和稳定钝态下溶解电流密度降低,钝态电位区间加宽.经扩渗稀土处理的1Cr18Ni9钢晶界和晶内元素铬含量趋于一致,不存在贫铬区,耐腐蚀性能显著提高.     

0Cr18Ni10Ti钢中TiN夹杂物的危害及应对措施

浅述了Ti N给0Cr18Ni10Ti等含Ti奥氏体不锈钢使用带来的影响,并对如何降低0Cr18Ni10Ti钢中Ti N数量及评级的措施进行了分析讨论。选择适宜的原辅料、冶炼工艺流程及工艺参数,可有效降低钢中Ti N;推广应用00Cr19Ni10N是解决Ti N危害的最有效手段。     

1Cr21Ni5Ti钢管冷弯脆性问题研究

论文研究了热处理工艺对1Cr21Ni5Ti钢组织与性能’的影响,找到了材料冷弯脆性的原因,得到了如下结论：（1）材料产生脆性的原因是敏化处理时。相的析出,材料固溶后在650℃。900℃敏化处理时析出。相,导致塑性和韧性降低,并且在700℃敏化口相的析出量最大;（2）材料经固溶处理后在700℃保温10分钟时就有口相析出,20分钟达到最大析出量,导致塑性和韧性降低;（3）σ相在900℃～950℃之间开始溶解。已经产生。相的材料可以通过重新加热到950℃以上然后快速冷却来消除因σ相的析出而产生的脆性。     

双相不锈钢1Cr21Ni5Ti脆化研究

主要研究了1Cr21Ni5Ti双相不锈钢400℃～600℃之间不同温度的脆化倾向，结果表明：400℃～500℃之间时效脆化速度明显高于550℃和600℃时效，脆化原因主要是铁素体钢具有的475℃脆性。